摘要：
山东诸城；7.5% 诸城标债：打款一个月进款2亿+，第五期开放预约进款，打款就按年化3%贴息，预计周三封账周四成立。市场性价比最高山东标债，没有发生任何舆情的地区。大型金融机构都在... 
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【央企信托-山东诸城券内AA+担保标债集合信托计划】
【要素】4.3亿元，21个月，固定2025年4月6日到期，按年付息
【税后实际收益】100万：7.4%，300万：7.5%（100万6.7%，300万：6.8%，差额10个工作日结算）
资金用途：用于认购诸城TS投资上交所标债23TS01；
AA发行人：TS投资，实控人为诸城市国资局，注册资本5亿元，总资产161.59亿元，净资产80.07亿，资产负债率为50.45%，主体AA，债项AA；
券内AA+担保人：诸城JK投资，实控人为诸城市国资中心，注册资本3.2亿元，是诸城最大的债券发行主体，总资产372.33亿元，2022年营业收入31.34亿元，资产负债率仅为48.16%，主体AA+，债项AA+。
区域介绍：诸城市，山东省辖县级市，由潍坊市代管。诸城市地理位置良好，是胶东经济圈青岛、潍坊、日照对接前沿之一，也是山东半岛重要的交通枢纽之一。诸城市工商业发达，上市公司众多，2022年GDP为805.5亿元，一般公共预算收入60.57亿元，诸城市位列全国百强县第47名。
央企信托-山东诸城券内AA+担保标债集合信托计划
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介绍一索拱组合门架工程的结构体系特点、结构分析和设计及节点构造，可供类似设计参考关键词：索拱结构节点构造设计与分析 中图分类号：s611文献标识码： a 文章编号： abstract: combined with a development zone entrance landscape project, introduces the structure system, analysis and design and node structure of a cable- arch composite door frame structure. keywords: cable-arch structurenod structuredesign and analysis 1、 工程概况 某开发区入口处的门架（门楼）工程是新区的门户，地理位置较为显著，建成后应体现门户应有的形象，成为新区的一张名片
这就决定了该工程为一景观建筑，建筑视觉效果是第一位的，结构的合理性只能屈从于建筑要求
经过反复比选论证，决定采用索拱组合结构体系
主体结构由三部分组成，分别为拱、拉索、塔柱，如图1所示
（1）透视图 （2）总平面图 图1 透视图及总平面图 主拱横跨国道，采用三角形立体钢管桁架结构，跨度为82.8m
拱所在的平面向地面倾斜，主拱刚接于地面
塔柱位于拱的一侧，拱通过拉索锚固于混凝土塔柱上
索在提供给拱向上提升力以平衡重力的同时对拱施加一个横向分力，这就要求拱本身具有一定的横向刚度来抵抗该横向力
拱采用由三弦组成的三角形立体钢管桁架结构,该结构能很好地提供拱所需的横向刚度，同时又具有立体感，不失美观
各弦两两组成平面，各弦杆和腹杆位置相互关系如图2所示
图2 弦杆、腹杆平面位置图 弦1、弦2、弦3弦长均为82.8m，矢高分别为21.4m、20.9m、16.9m
弦杆采用的钢管规格为450x10；腹杆除在拱脚位置处采用245x16钢管外，其余位置处均采用245x8钢管
拉索采用ovm预应力钢丝束，规格为15-4，根数为8根
在该结构体系中，拉索并不是额外增加体系刚度的附属构件，而是不可缺少的主体构件
塔柱全高49.9m,锚固点高34m. 塔柱作为整个结构体系的抗力构件，要求其刚度大，并具有视觉上的厚重感
经过综合考虑，塔柱采用钢筋混凝土变截面结构，柱底截面边长4.2m、柱顶截面边长2.3m
混凝土塔柱顶设置一焊接球壳装饰结构，直径5.6m. 2、 结构计算 该结构为空间受力体系，整个结构跨度大、高度较高，结构受力体系较复杂，结构计算采用空间结构分析设计软件midas
2.1荷载取值 恒载：包括结构自重和上部膜结构重量，考虑节点和防腐材料等
活载：考虑到雪以及结冰等，取0.5kn/m2
风荷载：基本风压，0.45 kn/m2，类别：a类，风振系数2.0，体系系数1.4
温度：考虑正负25°c
地震：6度（0.05g），设计分组为第一组，分别考虑水平和竖向地震
2.2荷载组合 共考虑18种荷载组合： 1)恒载( 1.200) +活载( 1.400) 2)恒载( 0.500) +风荷载 (左)( 1.400) 3)恒载( 1.200) +风荷载(左)(-1.400) 4)恒载( 1.200) +活载( 1.260) +风荷载(左)(-1.260) 5)恒载( 1.200) +活载( 1.260) +风荷载(横)( 1.260) 6)恒载( 1.200) +活载( 1.260) +风荷载(横)(-1.260) 7)恒载( 1.200) +活载( 1.260) +温度( 1.260) 8)恒载( 1.200) +活载( 1.260) +温度(-1.260) 9)恒载( 1.200) +风荷载(横)( 1.400) 10)恒载( 1.200) +风荷载(横)(-1.400) 11)恒载( 1.200) +温度( 1.400) 12)恒载( 1.200) +温度(-1.400) 13)恒载( 1.200) +活载(0.500)+地震（水平）( 1.300)+地震（竖向）(0.500) 14)恒载( 1.200) +活载(0.500)+ 地震（水平）( -1.300)+地震（竖向）(-0.500) 15)恒载( 1.200) +活载(0.500)+ 0.9（地震（水平）( 1.300)+地震（竖向）(0.500)+ 温度( 1.400)） 16)恒载( 1.200) +活载(0.500)+ 0.9（地震（水平）( -1.300)+地震（竖向）(-0.500)+ 温度( 1.400)） 17)恒载( 1.200) +活载(0.500)+ 0.9（地震（水平）(1.300)+地震（竖向）(0.500)+ 温度( -1.400)） 18恒载( 1.200) +活载(0.500)+ 0.9（地震（水平）(- 1.300)+地震（竖向）(-0.500)+ 温度( -1.400)） 2.3主要计算结果 2.3.1挠度验算 经过反复调索，采用8根拉索，预拉力控制在120kn，各个索的预拉力相同
在最不利荷载作用下的结构竖向变形如图3、4所示
图3结构竖向最大变形（向上）(单位：mm) 图4结构竖向最小变形（向下）(单位：mm) 通过以上分析结果可以看出，预应力基本能够抵消结构自重产生的结构变形
结构最大竖向变形为158mm，跨度近似取82m，158/82000=1/519<1/400，满足《钢结构设计规范》（gb50017-2003）的设计要求
2.3.2弦杆、腹杆稳定应力验算 弦杆在最不利荷载作用下的最大稳定应力比为0.57，腹杆在最不利荷载作用下的最大稳定应力比为0.54，满足《钢结构设计规范》（gb50017-2003）的设计要求
弦杆、腹杆的最大稳定应力均出现在拱脚位置附近
2.3.3基础验算 塔柱及主拱基础均采用桩基础，两桩基础均受轴向力和水平力的联合作用
采用《建筑桩基技术规范》（jgj 94-2008）进行验算，桩基承载力满足轴向力作用下 ,及偏心力作用下 的要求
3、节点设计 节点设计应做到：符合计算模型的受力模式，构造合理、耐久可靠、便于施工
弦杆与腹杆钢管之间的连接采用直接相贯的焊接节点，弦杆与拉索之间的连接通过焊接在弦杆上的耳板连接，如图5所示
图5 弦杆、腹杆及拉索节点图 拱脚节点采用刚接点，全焊接结构
拱拱脚节点设计如图6所示
图6 拱脚节点图 其具体方案为：①首先完成承台第一次浇注和锚栓设置；②安装钢管柱脚和钢格室结构，并预留浇注孔和冒浆孔；③完成承台第二次浇注，并保证钢管柱脚和钢格室混凝土灌注密实；④吊装主拱就位，完成主拱各弦杆和钢格室顶板的焊接，并加焊弦杆加劲肋
拉索在塔柱上的锚固通过在混凝土塔柱顶埋钢管，然后在顶埋钢管上焊接耳板来实现，如图7所示
图7 拉索在塔柱上的锚固节点 4、 结语 本工程是一个结构整体性较差、刚度较弱的预张力索拱组合结构体系，其设计与分析同时受刚度、承载力和稳定性的控制，拱、拉索、塔柱等构件的合理选型和相对位置布置是其设计成功的关键；同时各节点的设计也是其得以实现的重要保证
参考文献 【1】 《钢结构设计规范》（gb50017-2003）； 【2】 《建筑桩基技术规范》（jgj 94-2008）
作者简介：洪英维；性别：男；出生年月：1979年7月；籍贯：江西奉新；学历：硕士 工作单位：江西省交通设计院；职称：工程师； 注：文章内所有公式及图表请用pdf形式查看
一直是洁净室设计中受到关注的问题，随着洁净室污染源的控制效果增加及末级过滤器效率的提高等，对有关规范、导则等提出的推荐或参考值是否偏于保守，已有不少讨论；FFU在应用中人们担心的噪音、损坏维修等问题已在实践中得到解决，随着FFU的不断改进，对是否采用FFU回风系统也是个热点：悬浮分子污染（AMC）的控制在微电子及IC工业中已日益提到日程上来，受到关注
以下对这些问题的情况分别作归纳和分析
二.气流速度 2.1有关推荐或参考值的应用 洁净室内一定洁净度下气流速度的确定，随洁净室用途等具体情况而异，它不仅受室内发尘量及过滤器效率还受其他因素影响，就工业洁净室而言，影响洁净度及选择气流速度的因素主要是： (1)室内污染源：建筑物组件、人员数量及操作活动、工艺设备、工艺材料及工艺加工本身等都是尘粒释放源，根据具体情况而异，变化很大； (2)室内气流流型及分布：单向流要求均匀、平等的流线，但会受到工艺设备布置和位置变动及人员活动情况等的干扰形成局部涡流；而非单向流要求充混合，避免死角及温度分层； (3)自净时间（恢复时间）的控制要求：洁净室中事故释放或带入污染物或空气气流的中断或正常操作时的间歇性对流气流或人及设备的移动等都会造成洁净度的恶化，恢复到原来洁净度的自净时间决定于气流速度；对自净时间的控制要求取决于此时间框架内（恶化的洁净度下），对产品生产的质量及成品率影响的承受能力； (4)末级过滤器的效率：在一定的室内发尘量下，可采用较高效率的过滤器以降低气流速度；为节能应考虑采用较高效率的过滤器，并降低气流速度，或采用较低效率的过滤器并采用较高的气流速度，以求流量与阻力的乘积最小； (5)经济性考虑：过大的气流速度造成投资及运行费用的增加，合适的气流速度为以上诸因素合理的综合，过大往往不必要，亦不一定有效果； (6)对洁净度要求低的洁净室，有时换气次数决定于室内排热的要求
以上因素，皆很难量化，只能分析对比并估计
因此在工程应用中，对洁净室的气流速度往往参照有关规范、导则等的推荐或参考值，再按具体情况估计以上各影响因素进行综合考虑后确定
气流速度用于单向流洁净室；非单向流洁净室宜用换气次数，因为其气流速度难于测准；亦有用末级过滤满布率来反映的，可用于各种气流流型的洁净室，一般满布率100%相对于流速0.5m/s（100fpm），25%相对于0.125m/s（25fpm）
应该说是经验的反映
如ISO/DIS 14664-4提出的数值皆明确适用于那类洁净室的；IEST的推荐值亦是被一些权威机构认为仅适用于半导体工厂
由于具体情况变化较大，有的经验值可能已不适合当前的室内尘源控制措施及过滤器效率提高的情况
2.2对有关推荐或参考值的讨论 近年来不少人通过实验认为这些推荐或参考值过于保守，其论点可归纳为： (1)洁净室内气流的横向扩散只在甚低的流速下才有可能，单向流在合理的气流组织下，流速0.05～0.1m/s就足够带走污染物，在此流速下亚微米粒子的扩散性能远低于对流性能；而大于0.36m/s的气流速度反而易千百万涡流，引起污染物的再卷入
因此，洁净室的理想自净时间Tr=体积/流率，到一定值后由于污染物的再卷入，再增大气流速度，实际的Tr并不再有明显的减少
(2)末级过滤器的效率对洁净度的影响是值得起注意的
有的气流速度/换气次数推荐或参考值对末级过滤器效率提高的因素往往没作考虑
当前HEPA/ULPA的效率从99.67%、99.99%、99.999%、99.9995%直至8个9以上都可选择
其效率对气流速度的影响除以上已提及外，以下方面亦值得引起注意，在非单向流情况下，按衡释原理的洁净室内含尘浓度稳定公式可以得出： (a)室内发尘量较高时，末级过滤器效率的变化对洁净度影响甚微，因此在这种情况下，过高的过滤效率是无必要的
(b)室内发生尘量较低的情况下，采用低的气流速度下，末级过滤器效率的变速器变化，对洁净度的影响增大
新风进末过滤器前的含尘浓度1.75×106个/m3 室内发生量:G1=350个/m3.min G2=3500个/m3.min G3=35000个/m3.min G4=350000个/m3.min 新风量对于全空气量的比率 0.03 当前有的IC工厂其ISO5级(0.3μm)的洁净室，采用FFU系统,带ULPA(99.9995%,0.12μm)，出口风速为0.38m/s，其满布率为25%，这样室内平均气流速度为0.095m/s，在各有关推荐或参考值的下限下
此洁净室的工艺加工在微环境内洁净室内的人员亦较少，可以认为洁净室内发生较低，这种情况下采用低的气流速度可能是可取的
据报道，目前IEST对洁净室内气流速度推荐值的下限有所降低，如： ≤ISO5级：气流速度0.2～0.5m/s； ISO6级或5级（非单向流）；换气次数＞200次/h； ISO7级：换气次数20～200次/h; ISO8级：换气次数2～20次/h; 三.FFU系统的应用 3.1当前FFU的情况 FFU在使用寿命及维护上已经实践证明无可担心
当前其改进主要是： (1)采取均流及减少噪音的措施，噪音可在50db以内; (2)电动机采用DC/EC（电子整流电机），以耗较原交流电机节约近50%，因为小风机所用小容量（功率<1/2HP）的交流电机，一般皆为电容分相式或隐极式，其效率仅40%左右，而DC/EC电机的效率可达75～80%；在调速控制上可每台单独的以过滤器降压进行控制以节约能耗，但目前投资回收期尚长而未广泛采用，一般常用分组群控或全部群控
(3)但FF瓣出口静压不能过大，一般采用出口风速成0.38m/s，此时其静压一般在250Pa以内
3.2FFU回风系统与其他方式相比的优点 3.2.1一般评价 优点： (1)灵活性大，便于改造； (2)占用建筑物空间较少； (3)洁净室内空气压力大于回风静压室，排除静压室对洁净室污染的可能性
缺点： (1)要求回风道全部阻力（包括多孔地板、格栅及风道）、干表冷器阻力及末级过滤器的阻力（在初阻力时），总共应控制在165Pa左右，以满足运行时最大阻力在250Pa以内
因此干表冷器的传热面积要较大，回风道尺寸亦要较大，多孔地板及格栅等的阻力要小，一般作法是：控制干表冷器阻力在50Pa左右，回风道阻力在15Pa以内，否则就需要再增设加压风机系统，这就是降低了FFU系统的综合优点
(2)采用DC/EC电机后，单位风量的能耗可能比当前一般大型离心风机的集中系统为低，但已有研究指出，比采用改进后的大型轴流风机的回风系统的能耗还是要高
因此需要注意大型轴流风机的效率提高及其系统的阻力降低的因素
(3)一般FFU系统由于单位风量的能耗较大，因此洁净室的冷负荷亦相应增加
3.2.2具体情况下的评价 (1)FFU用于老建筑物改造成洁净室时，其综合经济性一般往往可取
(2)洁净度要求严的洁净室，末级过滤器满布率100%时，对大的系统采用FFU，当前还是不经济的；对小系统有意义作具体比较
(3)对洁净度要求不甚严的洁净室，末级过滤器满布率≤40%时对大系统综合经济性往往相差不多，但对IC工厂而言FFU系统的灵活性是重要的，因此当前IC工厂对过滤器满布率≤40%时，采用FFU系统已经普遍
四.悬浮分子污染（AMC） 4.1AMC的分类及控制要求情况 AMC作为IC工厂所关心的问题于20年前最先由日本人提出，近年来，IC生产园片直径已达φ300mm，工艺加工尺寸（线宽）已小于0.15μm，在某些加工工序及工序间园片的传送和存放环境中AMC已成为严重影响成品率的问题，已被清楚的认识到，因此，AMC的控制已由谈论转到需要实施
对于IC生产，AMC分为A、B、C、D四类，即： A——酸性物质，如Hcl等； B——碱性物质，如NH3等； C——沸点高于室温能在光洁表面冷凝的物质，主要是碳氢化合物，某些工艺加工环境中的水蒸汽亦需要考虑； D——掺杂物质，能为园片表面吸附或与表面相互反应的物质，如砷、硼、磷等
AMC对当前的IC生产其潜在的污染比粒子污染要广泛多，粒子污染控制只要确定粒径及个数，但对AMC控制而言，除了受芯片线宽的缩小而变化外，并受工艺、工艺设备、工艺材料及园片传送系统等的影响，更有甚者用于某一工序的各种工艺材料（化学品、特种气体等）在很多情况下其微量的分子对下一工序往往可能是污染物，而园片加工工序当前已多于300多个独立工序，对AMC控制指标的确定更是复杂
因此，IC生产对AMC的控制，对不同的产品、不同的工艺、不同的工序及不同的工艺材料会有不同的要求，对各种污染物质的要求当前总的说法是控制在亚pptm～1000pptm间
4.2AMC控制的实施情况 对线宽0.25μm的IC生产，一般已常在新风处理中设活性炭过滤器；有关关键工序以及工序间园片的传送及存放，有的生产厂采取了AMC控制，有的生产厂则并未进行控制，主要在于经济效果的衡量上，有关具体控制要求及措施报道甚少见，可能是由于保密的原因，但一点可以肯定，只能在局部环境内进行控制
为满足φ300mm园片，＜0.15mm线宽的加工要求，近年来对AMC控制，重点在以下三方面开展工作： (1)精确的测量技术及标准测试方法的建立
因为这是掌握AMC控制的基础，必须先行； (2)按今后IC的生产要求，生产线的设备采用微环境隔离，各设备间园片的传送采用前开式标准片盒（FOUPs）系统，对园片进行隔离
因此，早已对设备、FOUPs系统及微环境所用的材料要求不释放及吸附有关悬浮分子污染物的问题以及对此污染物的去除措施进行研发，并不断改进中； (3)控制AMC的过滤器
近年来尤其是近2～3年来，对控制AMC过滤器的开发及推出有少进展； A.不释放AMC物质的HEPA/ULPA； a.低硼超细玻璃纤维过滤器，现已在亚洲及欧洲的IC厂使用较多； b.多孔聚四氟乙稀（ePTFE）过滤器，为薄膜结构，价格比a要高出十倍左右
目前使用尚不多，正在开发下一代的
B.化学过滤器 目前已推出的化学过滤器主要是： a.活性炭过滤器，大多数是晶粒状的，有盘片式、蜂窝式等；亦已有活性炭纤维过滤器，具有吸附速度快的特点，价格尚较高；还已有晶粒与纤维粘合的过滤器
b无纺合成织物上浸渍各种功能晶粒（如活性炭、活性铝，但主要是活性炭）以吸附AMC物质
至今，据报道，φ300mm园片加工除二条试验生产线外，已有四条生产线（德国一条、美国一条、我国台湾二条）开始运转，对AMC的控制情况，当然不详，但洁净室环境为ISO5～6级，对洁净室设计较简单些
可以看到，今后IC生产，其生产环境的污染控制重点必然转到工艺设备及园片传、存放系统的研发及制造上