山西信托-1号重庆万盛标债集合资金信托计划

摘要： 正宗直辖市市级标债，30万标债，AA平台融资 【山西信托-1号重庆万盛标债集合资金信托计划】【要素】6000万，35个月（2026年6月2日到期），按年付息，资金用于投资...

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正宗直辖市市级标债，30万标债，AA平台融资

【山西信托-1号重庆万盛标债集合资金信托计划】
【要素】6000万，35个月（2026年6月2日到期），按年付息，资金用于投资融资方2023年公司债券（第二期）
【预期收益】30万 7.3%；300万 7.5%（合同收益7%，差额成立结算）
【融资方】重庆市万盛经济开发区开发投资集团有限公司，注册资本20亿，正宗市级平台，重庆市人民政府出函明确说明其市级平台地位，血统纯正，总资产595.81亿，年营业收入高达64.6亿，AA主体评级，AAA债项评级，平台级别高，偿债能力极强。
【区域介绍】重庆市，中国四大直辖市之一，行政级别高，长江上游最大的经济中心，中西部水、陆、空型综合交通枢纽，中央战略规划：成渝双城记的核心，2022年GDP高达29129.03亿，排名全国第四，一般公共财政收入2103亿，地区经济发达，再融资能力强

山西信托-1号重庆万盛标债集合资金信托计划

优质知识分享：

    但是考虑到我国地域辽阔，城市地区之间的战略地位差异悬殊，威胁环境十分不同，现行《人民防空地下室设计规范》(GB50038一2005)把防空地下室区分为甲、乙两类

    甲类防空地下室战时需要防核武器、防常规武器、防生化武器等;乙类防空地下室不考虑防核武器，只防常规武器和防生化武器等

    至于防空地下室是按甲类还是按乙类修建，应由当地的人防主管部门根据国家的有关规定，结合该地区的具体情况确定

      　　关键词：人防地下室；结构设计方法；工程应用 　  　　一、人防地下室结构设计方法  　　（一）人防工程结构的设计特点  　　与普通地下室相比，防空地下室结构设计的主要特点是要考虑战时规定武器爆炸动荷载的作用

    武器爆炸动荷载属于偶然性荷载，荷载具有量值大、作用时间短且不断衰减等特点

    暴露于空气中的防空地下室结构构件，如高出地面不覆土的外墙、不覆土的顶板、口部防护密闭门及门框墙、临空墙等部位直接受空气冲击波的作用

    其它埋入土中的围护结构构件，如有覆土的顶板、土中外墙及底板等，则直接受土中压缩波的作用

    此外防空地下室内部的墙、柱等构件则间接承受围护结构及上部结构爆炸动荷载作用

      　　防空地下室结构设计的主要内容包含两方面：一是主体结构设计，包括顶板、外侧墙、底板等其它构件的结构设计，二是孔口防护设计，包括出入口的防护和消波系统（防护设备），其中出入口的防护包含防护密闭门的选用、门框墙、临空墙的计算、出入口通道（包括风井）的计算等几个方面，而消波系统则包含防爆破活门的选用和扩散室（箱）的设计，那么，这些内容的结构设计与一般的结构设计有何不同呢?  　　（l）防空地下室在核爆动荷载作用下，其动力分析一般采用等效静荷载法，将整个结构拆开为单个构件进行计算

      　　（2）人防荷载来源于核爆炸冲击波，核爆动荷载属于偶然性荷载，荷载有量值大、作用时间短且不断衰减等特点，人防荷载的作用次数在整个结构寿命期内只按一次考虑

      　　（3）作用在全埋式防空地下室结构上的核爆动荷载，可按同时均匀作用在结构四周进行计算，由于左右两侧其荷载大小相等、方向相反，因此，不需考虑结构的侧移

      　　（4）钢筋混凝土结构构件可按弹塑性工作阶段设计

    对防空地下室中钢筋混凝土结构构件（如顶板、外墙、临空墙）来说，处于屈服后开裂状态仍属正常的工作状态，这样可充分利用材料潜力，如受弯构件，在屈服后还要经历很大变形才会完全坍塌，因此考虑塑性阶段工作，可承受更大动力荷载，有较大经济意义

      　　（5）材料设计强度可以提高，试验表明，加载速率直接影响材料的力学性能

    在武器爆炸动荷载作用下，结构构件所经受的是毫秒级快速变形过程，与标准静载试验速度相比要快千百倍，这时材料力学性能发生比较明显的变化，主要表现为强度提高，但变形性能包括塑性性能等基本不变，这对结构工作起到有利作用，例如钢材强度可提高1.15-1.5倍，砼强度可提高1.5倍，这些有利作用在实际设计中是通过考虑材料强度综合调整系数来完成的

      　　（6）防空地下室只需进行强度的验算

    由于在核爆动荷载作用下，结构构件变形极限已用允许延性比进行控制，且在确定各种构件允许延性比时，已考虑了对变形的限制，因而在防空地下室结构设计中，不必再单独对结构构件的变形与裂缝开展进行验算

      　　（7）防空地下室结构构件除钢筋混凝土防护密闭门和门框墙以及砖砌体墙和防水要求高的结构采用按弹性工作阶段设计外，对于一般超静定的钢筋混凝土结构，可按非弹性变形产生的塑性内力重分布计算内力

      　　（8）地面建筑的防空地下室结构，是整个建筑结构体系的一部分，不仅要满足战时的抗力要求，而且应满足平时使用的结构要求，即防空地下室结构设计应同时满足平时和战时两种不同荷载效应组合的要求

    为有利于平战结合，方便防空地下室平时使用，可采取平战兼顾的设计方法，通过临战加固达到战时防护要求

    当平时使用要求与战时防护要求不一致时，应采取平战功能转换措施

    所采取的转换措施应能在规定的时限内完成防空地下室的功能转换

      　　（二）人防工程结构设计的原则  　　防空地下室设计必须贯彻“长期准备、重点建设、平战结合”的方针，并应坚持人防建设与经济建设协调发展、与城市建设相结合的原则

    对于防空地下室的位置选择、战时及平时用途的确定，必须符合城市人防工程规划的要求

    同时也应考虑平时为城市生产、生活服务的需要以及上部地面建筑的特点及其环境条件、地区特点、建筑标准、平战转换等问题，地下、地上综合考虑确定

    对于人防工程的结构设计，其原则主要有：  　　（1）防空地下室的主体结构、出入口部、孔口和防护设备等应根据防护要求和受力情况做到各个部位抗力相协调，防止出现由于局部破坏而影响主体结构的防护密闭性

      　　（2）防空地下室结构在满足设计抗力的前提下，对钢筋混凝土结构构件应采用“强柱弱梁”和“强剪弱弯”的设计原则进行设计

      　　（3）防空地下室应充分利用受弯构件和大偏心受压构件的变形来吸收核爆冲击波的能量，以减轻支座截面的抗剪与柱子抗压的负担，确保结构在屈服前不出现剪切破坏和屈服后有足够的延性，最终形成塑性破坏，而不是脆性破坏，从而提高结构的整体承载能力

      　　（4）受弯构件应双面配筋

    双面配筋对承受核爆动荷载作用下可能的回弹和防止在大挠度情况下的构件坍塌十分重要

      　　二、应用分析  　　合肥水泥研究院职工住宅楼由3栋高层住宅和两个地下车库组成，主楼部分为短肢剪力墙结构，地上11层跃12层、地下1层，建筑高度33.3m;地下车库部分为框架结构，地下1层，层高3.6m

    地震烈度为7度，抗震等级为 三级，安全等级二级，耐火等级为地上二级、地下一级，设计使用年限为50 年，基础采用平板筏基，地基基础设计等级为乙级

    根据合肥市人防办公室文件，城市的生命线工程和面积超过1万米的高层建筑，均须设置防空地下室

    本工程总建筑面积为4.12万m2，地下室面积约1万m2，按照规定，本工程须应设置防空地下室面积为3226m2

      　　人民防空地下室设计规范（GB50038一2005）明确规定人防工程按可能受到的空袭威胁划分为甲、乙两类，该工程是按甲类防空工程设计的，因此在设计时不仅考虑了满足核武器爆炸的防护要求，还考虑了按常规武器和生化武器的各项防护要求

    本工程防空地下室防护等级为核6级，采用全埋式现浇钢筋混凝土防空地下室，战时为二等人员掩蔽所，平时为小型汽车停车库

    人防车库共分两个防护单元、四个抗爆单元，考虑到小区内部的环境绿化问题，在地下室顶板上设置了0.45m厚的覆土，以满足绿化的需要

      　　本工程人防地下室主要结构截面尺寸如下：顶板200mm，底板550mm，外墙300mm，临空墙250mm、300mm，防护单元之间隔墙250mm，内墙200mm、250mm，门框墙30omm

    混凝土标号采用C30，钢筋采用HPB235级、HRB335级

      　　本工程硅墙的抗渗等级为56，硅强度等级为C30，地下室内没有设置沉降缝和伸缩缝，是设置了多条纵横交错的后浇带

    对双面配筋的钢筋硅顶、底板及墙板，为保证震动环境中钢筋与受压区混凝土共同工作，在上、下层或内、外层钢筋之间设置一定数量的拉结筋

      　　参考文献：  　　【1】李建，防空地下室设计中的几个问题探讨，山西建筑学报，Vol.31，No.16，Aug.2005  　　【2】张立明等，住宅小区人防地下车库结构设计体会，建筑科学杂志，vol.21，NO5，Oet.2005  　　【3】陈纯，防空地下室结构设计要点剖析，建筑与工程，2007年第5期   指出泵的特性与热网特性不相匹配的原因和解决的方法

    对并联泵的效果和管路联接方式进行了分析计算后，提出一些建设性意见和建议

     关键词：循环水泵 并联 管路联接 1 前言 由热源设备、热网和室内采暖系统组成的热水供暖系统是一个系统工程、一个整体，忽略任何一部分都会严重影响系统的供暖效果

    循环水泵是联接热源、热网和室内采暖系统的枢纽设备， 通过它把温暖送给千家万户， 所以，循环水泵的性能和参数的合理性， 就显得格外重要

    因此合理选择和正确安装使用循环水泵，是取得较为满意的供暖效果的关键

    作者在近几年的实践中，遇到因循环水泵选择和使用不当而影响供暖效果的现象有以下几种： 1 循环水泵出口端的阀门不能百分之百打开， 只能按电动机的允许额定电流控制阀门的开度， 否则会引起电动机的实际运行电流超过其允许的额定电流而烧坏电动机

    2 循环水泵的使用往往不是一台，而是二台、三台、多台并联使用，更有七台泵同时并联使用的先例，而且多台并联使用， 有的是同型号、同性能，也有型号不同、性能也不相同

    1 管道系统与泵的联接方式各异， 不在同一位置、不在同一平面， 造成系统不顺、 阻力增加

    4 循环水泵的出力达不到设计参数等

    在排除循环水泵因制造原因而达不到实际参数不可预见外， 我们应根据供暖系统提供的参数， 合理选择适用本系统的循环水泵的型号和参数，最大可能地满足系统要求

     2 循环水泵的选择 2．1 选择的原则 循环水泵在供暖系统中所占比例，无论是容量还是设备数量都是很大的，运行中的问题也比较多

    因此，正确选择、合理使用和管理，确保正常供暖和提高经济效益是十分重要的

    选择的原则是：设备在系统中能够安全、高效、经济地运行

    选择的内容主要是确定它的型式、台数、规格、转速以及与之配套的电动机功率

     选择时应具体考虑以下几个原则： 1 所选的循环泵应满足系统中所需的最大流量和扬程，同时要使循环水泵的最佳工况点， 尽可能接近系统实际的工作点，且能长期在高效区运行，以提高循环水泵长期运行的经济性

    2 力求选择结构简单、体积小、重量轻、效率相对比较高的循环水泵

    1 力求运行时安全可靠、平稳、振动小、噪音低、抗汽蚀性能好

    4 选择适用于流量变化大而扬程变化不大的水泵，即G—H 特性曲线趋于平坦的水泵

     2．2 循环水泵的参数 2．2．1 流量1 根据设计热负荷计算流量； 2 根据室内采暖系统形式，在没有任何调节手段时， 计算因重力或温降引起的垂直失调， 并由此能克服或基本上克服这种垂直失调所需的最佳流量值； 3 根据室内采暖系统形式，在具备有调节功能手段且行为节能意识尚未具备时， 可暂按2 条确定流量

    待行为节能意识到位或基本上到位后，届时再采用调速泵的调节实现节能，为时不晚

    必须指出， 最佳循环流量值的概念不是“大流量”，而是建立在目前的室内系统尚不具备调节手段的前提下，把垂直失调率控制在15％以内，层间室内温度的差值控制在0．2—0．4℃之间的最小流量值

     2．2．2 扬程1 确定热源设备系统或换热设备系统的阻力： 锅炉房系统应控制在15mH2O 以内，换热设备系统应控制在10mH2O 以内

    2 热力管网的最不利环路阻力，主干线按经济比摩阻30．70pa／m进行计算，局部阻力可考虑1．15—1．20 的附加

    3 室内系统的阻力：一般为2—3 mH2O，水平单管串联在八组以上和共用立管分户控制系统应考虑3—5mH2O

    4 系统富裕压力一般为3—5mH2O

     2．2．3 热水供暖系统的介质温度和工作压力，应根据设计计算而定，而不是锅炉的额定温度和压力

    为获得上述参数，新建供暖系统可通过计算求得，对扩建和改建的供暖系统，最好是对系统管路进行实际地测定，最后用理论计算校核，这样比较可靠

     2．3 选择方法 利用“水泵性能表”选择水泵，目前市场水泵型号、品种繁多，适合于供暖系统的水泵有单级单吸或单级双吸立式管道泵、单级单吸卧式离心泵、直联单级单吸卧式离心泵、轴开式单级双吸卧式离心泵和单级双吸中开蜗壳式离心泵等

     选择步骤： 1 原有计算的流量和扬程可不再进行附加

     2 在已定的水泵系列表中找某一型号的泵，查找的流量和扬程与“水泵性能表”列出的代表性（一般为中间一行）的流量和扬程一致，或者虽不一致，但在上下两行工作范围内

    如果有两种以上型号的泵都能满足要求， 那就要权衡分析，通常应选其中比转速（ ns）较高的、结构尺寸小、重量轻的泵

     3 具体选定了泵的型号后，要检查泵在该系统中运行时的工作情况，观察它的流量和扬程变化范围， 是否处在高效区内工作

    如果运行工况点偏离高效区很远，则说明泵在该系统中工作经济性差，最好另行选择

     2．4 循环水泵特性与热网特性的匹配 循环水泵的工作特性曲线能否与热网特性曲线相交在设计点上是很重要的，实践中，常出现热网特性曲线右移， 表现在泵出口端的阀门不能全开， 促使出口端的阀门长期处在节流状态， 水流不断冲刷阀芯， 一旦阀芯被冲刷变形， 轻者失去关断功能，重者会失去节流作用，致使电机被过流烧坏，酿成事故

    再说，水泵出口端的阀门主要作用是关闭， 不允许长期大关度节流使用

    造成这种状况的原因，有以下几方面： 1 凭经验过大的估算管网阻力，而不是进行系统的计算

    2 新建管网按规划负荷计算阻力，而实际运行负荷差距很大

    3 原有旧管网的管径比正常偏大，或利用二次网的管道改做一次管网使用

    4 水泵配用电机功率偏小，市场经济后，厂家只按泵的最高效率点的流量值配用电机功率

     为达到目的，针对上述的情况，采用以下四种措施组织实施： 1 换水泵：重新选择循环水泵，满足热网所需流量和扬程的需要

     2 换电动机，更换比原功率大一级的电动机，如原为90kw 的电动机可更换为110kw 或132kw 的电动机

     3 改变运行方式：如果原来系统配备的循环水泵是一开一备或二开一备，则应将备用泵开起来，就有可能满足系统要求

     4 切削叶轮：切削叶轮直径后的水泵特性曲线与热网特性曲线应尽可能匹配

     叶轮允许切削量为15—20％，即（ D1 一D2）／D1=0．15—0．20，当叶轮外径切削到0．9D1 范围内，泵的效率几乎不变， 当切削叶轮直径至0．8—0．9D1时，泵的效率下降1％左右

    叶轮切削后泵的性能按下式计算： G2=G1·D2／D1 H2=H1（D2／D1）2 N2= N1（D2／D1)3 式中： D1 、D2 — 分别为叶轮切削前、后的叶轮直径（ mm） G1、H1、N2—分别为叶轮直径切削前泵的流量（ m3／h）、扬程（m）和功率（ kw） G2、H2、N2—分别为叶轮直径切削后泵的流量（ m3/h）、扬程（ m）和功率（kw）

     上述四项措施， 最可取的方法就是切削叶轮， 促使水泵特性曲线与热网特性曲线相匹配

    这样可以既经济又快捷的满足供暖系统的要求

     2．5 几点建议 2．5．1 设有二台（含二台）以上循环水泵的供暖系统可不设备用泵，目前市场上较好的水泵，其连续运行时数均在10000 小时以上，且安全可靠

     2．5．2 直联单级单吸离心泵，适宜选用功率在200kw 以下为好，流量在400m3／h 以上时，应选用双涡室果壳水泵，因为它可以很好地消除叶轮在泵壳中工作的径向力， 提高泵组的使用可靠性和寿命， 同时可以降低因大流量而引起的噪声，该泵体积小、重量轻、效率高、不需设地脚螺栓，在同型号水泵中，推荐SB（R）—ZL 型系列水泵

     2．5．3 流量在800m3／h 以上时，宜选用轴开式或中开式单级双吸离心泵，特别是流量大于1200m3／h、扬程大于50 mH2O 的泵，应选用单级双吸离心泵为好

    因为双吸泵在同比转速时的效率比单吸泵高出4—6％，并且运行平稳

    轴开式单级双吸离心泵，推荐SBR 型系列水泵，中开式单级双吸离心泵和中开式大容量单级双吸离心泵，推荐SL0（w）系列和0mega系列水泵

     2．5．4 立式单级单吸管道泵和BA 系列单级单吸泵，宜在功率45kw 以下选用，由于泵的效率相对比较低，经济性差，宜慎选用

     2．5．5 选用机械密封水泵，因为机械密封比填料密封的密封性能好，泄漏量少，轴与轴套不易损坏

    机械密封的机械损失功率较小，约为填料密封的10—15％，所以近几年，机械密封被广泛使用在离心式水泵上

     2．5．6 循环水泵的扬程必须认真计算，决不是越大越好，扬程偏高不仅轴功率急剧增加， 浪费电能， 重要的是泵的特性曲线与热网特性曲线不能匹配， 严重影响供暖效果，但这种现象在行业中时有发生，望引以为戒

     3 循环水泵的并联效果 3．1 同性能（同型号）泵并联 3．1．1 并联后的流量是单台泵额定流量的迭加： 在供暖的特定密闭循环系统中，当网路特性曲线较平坦时（图1 中2＃线），即系统内管道实际阻力偏小，运行一台泵时泵出口端的阀门不能全部打开， 二台泵并联后， 泵出口端的阀门能全部打开， 此时两台泵并联后的总流量可接近于两台泵额定流量的迭加数

    如果二台泵并联后， 泵出口端的阀门还不能打开， 须启动第三台泵并联后， 泵出口端的阀门才能全部打开时， 此时三台泵并联后的总流量可接近于三台泵额定流量的迭加数

     3．1．2 不适宜采用并联：在供暖的特定密闭循环系统中，当网路特性曲线较陡时（图1 中3＃线），说明系统内管道的实际阻力偏大，并联泵的效果特别差，此时应对管网阻力进行分析计算， 找出阻力特别大的管段， 采用泵串联的方式，可有效克服该管段的阻力，改善供暖效果

     3．1．3 并联泵数量不宜超过三台：在供暖的特定密闭循环系统中，当网路特性曲线属正常时（图1 中1＃线），即管道比摩阻按规范30—70pa／m 计算，单台泵运行时泵出口端的阀门能全部打开， 此时如果启动第二台泵， 二台泵并联后的总流量是单台泵额定流量的1．57 倍，损失21．5％，如果继续启动第三台泵，那么三台泵并联后的总流量是单台泵额定流量的1．8 倍，损失40％，若是再增加并联泵数量，其效果必然越来越差，因此，在正常的网路系统中，我们推荐单台泵运行，必要时最多不宜超过三台泵并联运行

     3．2 不同性能泵的并联两台不同性能泵的并联时， 当网路特性曲线较平坦（图1 中2＃线）即系统内管道的实际阻力偏小，其总流量接近于两台泵额定流量之和；当网路特性曲线较陡时（图1 中3＃线），说明系统管道内实际阻力偏大，大小两台泵并联后， 小容量的泵就没有效果

    同样，当网路特性曲线属正常时（图1 中1＃线），大小两台泵并联后，小容量泵的作用也是微不足道的

     4 循环水泵与系统的管路联接 4．1 水的高流速引起泵出入口管段附件阻力骤增热网系统中主干线的水流速是遵照规范要求比摩阻在30—70Pa／m 范围内进行计算的，那么水泵出入口管段的水流速应该如何控制，依据管段附件（阀门、弯头等）的阻力与水流速平方成正比的关系，即， R=ζ· V2／2g

    泵的生产厂家要求把泵的出入口管段水速控制在2～2．5m／s 最大不得超过3．0m／s 的规定，并要求在水泵的出入口段按计算的水流速配置扩散管

    扩散管一般由厂家随机配给， 如果自行加工配置，需符合图2 要求，α角度不能太大，太大容易产生涡流， α角度也不能太小，太小会增加阻力，因此，需控制在7°<α<12°为好

     在实际操作中，由于忽视水流速对泵出入口管段附件的阻力影响，对扩散管选用和管路附件的配置不够重视；促使泵的出入口管段内的附件因水流速偏高，产生较大的阻力， 致使热网系统不能得到足够的流量和资用压头而影响供暖效果

    现举例说明： 某工程热水供暖系统选用一台SB—ZL250－200－370A 型泵，参数为G=800m3／h、H=32m、N=90km、η=86％、转速=1450r／min

     首先按泵的进口管DN250 和出口管加扩散管后DN250 计算水流速： V250=3.69×10－4=4.72m/s 查热水网路局部阻力当量长度表得： 计算泵出入口管段的附件阻力损失： Σ R250=× ζ =× (0.5× 2 ＋ 0.3＋ 0.5＋ 7.0＋ 1.5＋ 2.0)=13.98mH2O 如果按泵的进口管DN300（加扩散管后）出口管ON300（即扩二级的扩散管后）计算水流速： V300=3.69×10－4=3.28 m/s 再计算管段内的附件阻力损失： Σ R300=× (0.5× 2 ＋ 0.3× 2＋ 0.5＋ 7.0＋ 1.5＋ 2.0)=6.92mH2O 由此看来水流速对循环水泵出入口管段内的附件阻力损失较大，尤其是止回阀，阻力损失分别为R250=7．96mH2O 和R300=3．84mH2O

    为此，我们去年冬天在XX供热系统、XX供热站、XX公司（一次网） 、和XX供热中心的系统中， 将原有止回阀取消后进行供热， 取得了很好效果

    如XX供热站使用一台132km 轴开式单级双吸离心泵供暖43 万m2，效果良好；XX在相对位差60 米的坡形地理上，使用一台132km 中开式单级双吸离心泵供暖25 万m 地取得很好的供暖效果

     关于止回阀的作用，主要是防止水倒流而引起泵的叶轮倒转，特别是突然停电会造成这种现象

    按规范要求：水泵的正常启动和停止， 须关闭泵出口阀后，才能操作泵的启停

    据泵业专家和厂方介绍，泵的叶轮在短时间内倒转（ 10 分钟以内），对泵没有影响，即使是单吸离心泵的叶轮螺母，也不会因短时间倒转而松动

    至于可否取消止回阀，还有待商讨

    但在泵的出入口段增加扩散管，降低水流速，减少阻力损失，提高泵的运行效率，应必须做好，为此，建议在泵的入口管段，水流速控制在2m／s 以内；在泵的出口管段，水流速控制在2.5m/s以内

     4．2 管路的联接方式 循环水泵的进出口管道与系统母管的联接，习惯做法为T 字形接口，这样既不合理，又增加阻力，按4．1 节的例题计算T 字形接管的阻力，分别为R250=3．98mH2O 和R300=1．9mH2O

    如果充分利用文丘里的引流原理，把管路联接方式改为如图3 的接口，那么就可以把原来并联运行的流体干扰的不利因素，转换为引流的有利因素，这样可把这部分的局部阻力降到0．5mH2O 左右

     实践证明，这种管路的联接方式，虽然会给施工安装带来一些不便，但长期的运行效果，其经济性是非常可贵的

     另外，在安装管路附件，如软接头、止回阀、蝶阀及过滤器等，要注意将这些附件装在泵进出口的扩散管后的大口径上， 不要装在小口径管上， 否则会增加更大的阻力

    附件之间的安装要留有足够的距离，特别是蝶阀和止回阀之间，常常因距离太小， 影响蝶阀和止回阀的开启， 致使系统中的流量和扬程不足， 影响供暖效果，这样的教训还时有发生， 望引以为戒

    再有联接的所有管道和附件，不允许将重量作用于水泵上，应另设支架固定为好

     5 循环水泵的运行管理 5．1 安装调试 供暖用的循环水泵， 一般为单级单吸或单级双吸离心泵， 水泵由泵厂整装出厂，即水泵、电机与底板组成整体设备， 所以安装比较简单， 根据安装的场合，遵照水泵安装的要求，进行就位安装

     调试前必须彻底清除管道内水中的垃圾、杂物，包括锈屑、焊渣、泥浆等，否则在运转时，大杂物吸入水泵体内会损坏叶轮、主轴变形；水中的细尘，特别是硬质的微粒， 会使机械密封摩擦环摩毛而损坏

    所以，必须严格清除水中的垃圾，使水清澈后才能投入运行

     采用机械密封的水泵， 切忌在断水的情况下运转， 校正转向时， 也只可作瞬间点动

    机械密封的二个光滑摩擦面，是靠水膜润滑的，由于二端有压差，所以运转中会有微渗水， 并从轴承套下面的小孔流出， 微量的水滴不到地上就会被蒸发，如果发现滴水连续不断， 说明机械密封已经被摩毛或裂开； 必须检修更换新的机械密封件

     开泵前，只允许在泵出口端阀门关闭的状态下才能进行，当水泵转速达到最高值时，才可以慢慢开启阀门；直至开足

    停泵前，须关闭泵出口端的阀门后才能实行停泵操作，但不允许较长时间地在泵进出口管路阀门关闭的状态下运行

     在试运行的过程中， 必须观察并记录水泵进出口端的压差， 这个静压差加上动压即为水泵的扬程，由于动压在一般情况下较小（约为0．2—0．3m），所以在压力表上反映的静压差， 可视为水泵的扬程

    由于我们选用水泵的G—H 特性曲线比较平坦， 当实际扬程高出水泵额定扬程时， 说明系统阻力偏大， 流量会急剧下降

    发现这种情况， 要及时分析查找管路系统的原因， 一定要把阻力降下来，才有可能满足系统中的流量要求

     5．2 运行管理 设备的操作和维护人员， 必须严格遵守设备操作、使用和维护检修的规程

    循环泵在运行中，每班必须检查泵的运行情况，包括泵体与电机振动、声响、轴承的外壳温度、密封漏水和运行电流值，并做好记录

     离心泵的检修可以实施状态计划修理， 就是通常讲的状态维修， 这种维修方式是根据日常检测结果， 确定了设备状态的基础上进行的预防性维修

    供暖用的循环泵，一年中只有冬季使用， 在停运的这段时间内， 可根据冬季运行中发现的问题，有针对性地修理为宜，不需拆的尽量不拆

    如机械密封不拆是好的，拆了再装有可能就漏水， 所以在检修中既有预防性又有计划性， 如果在运行中发现泵的性能下降，应拆下叶轮检查，很可能叶轮已被汽蚀损坏，需要更换叶轮；如果在运行中发现机械密封漏水， 则需要更换机械密封件； 如果在运行中发现轴承声响振动较大， 则需要更换轴承等等

    如果一切很好， 只需拆下轴承盖加些润滑脂就可以了

     运行中的另一个问题是汽蚀， 每一种型号的离心泵， 都有一定的必须汽蚀余量，如果泵在运行中产生噪音和振动，并伴随有流量、扬程和效率的降低，有时甚至不能工作，拆开检查时可发现叶片人口边靠近前盖板和叶片靠近进出口处和前后盘上有麻点或蜂窝状破坏， 这就是由于汽蚀引起的破坏， 在实际运行中要引起注意