央企信托-305号盐城地级市政信

江苏盐城；盐城纯地级市政信，非网红平台，极少露面！性价比极高！
融资方担保方均为地级市公募发债主体，合计资产规模近千亿
前期开放80个小额畅打名额！先到先得
【央企信托-305号盐城地级市政信】5亿，24个月，半年付息，税后年化收益：100万7.05%，300万7.1%。
融资方：江苏世纪新城，盐城市人民政府100%控股，AA公募发债主体注册资本60亿。2022年末，总资产规模292.85亿元，净资产109.36亿，公司资产以流动资产为主，偿债能力强。
担保方：盐城东方投资，盐城市人民政府100%控股，AA+公开发债主体，注册资本95亿。2022年末总资产671.66亿， 净资产246.85亿，纯市级平台，具有较强的代偿能力。
区域介绍：盐城2022年GDP高达7079.8亿元一般公共预算收入453.26亿元，同口径增长8.1%，在全省各地市财政收入表现不理想的态势下，盐城增幅位居全省前列，2022年盐城市负债率21.69%、债务率98.58%！

优质知识分享：

人口高度集中，城市建筑物在越建越高的同时，建筑物的地下室越建越深

    因此，地下室底板抗浮ê杆的设计越来越受到人们的重视

    本文就地下室底板抗浮ê杆设计进行了探讨，并结合了具体的工程实例，以期能为地下室底板抗浮ê杆的设计提供参考

      关键词：地下室；底板抗浮ê杆；设计  　　1 引言  　　近年来，由于地下室空间的大规模开发，带地下室的建筑越来越多，地下室的深度也逐渐加深，但是一些带有地下室的建筑自重不足以抵抗地下水的浮力，因此，为了地下室抗浮，常常会用到一些抗浮措施

    而抗浮ê杆以其经济性、施工周期短等优点，在地下室抗浮设计中得到广泛的应用

    本文就地下室底板抗浮ê杆设计进行了探讨，并结合了具体的工程实例，提出了一些有关抗浮ê杆设计的建议看法，以期能为地下室抗浮ê杆可以更好地进行设计提供参考

      　　2 工程概况  　　某工程地下室共3层，上部结构主塔¥26层，裙房层数为3层

    主塔¥基底面积为2000m2，裙房基底面积为3000m2

    地下室底板底标高为-15.90m，抗浮设计水λ为-4.80m，立面见图1

      　　基础型式采用大直径人工挖孔灌注桩，底板厚500mm

    底板下岩土层为中风化泥质粉砂岩，局部夹有强风化泥质粉砂岩夹层

    根据上述基本情况，  　　（1）主塔¥地下室承受的水浮力标准值为：  　　主塔¥结构自重标准值F抗（地上部分¥层梁板折算厚度220mm，地下部分¥层梁板折算厚度260mm，底板厚度为500mm）：  　　（2）裙房地下室承受的水浮力标准值为：  　　主塔¥结构自重标准值F抗（地上部分¥层梁板折算厚度220mm，地下部分¥层梁板折算厚度260mm，底板厚度为500mm）：  　　由以上验算结果可知，裙房部分结构整体抗浮验算不满足要求，需采取抗浮措施

    经多方案比较，抗浮ê杆具有经济性较好、施工周期短等优点，该工程采用抗浮ê杆抗浮

      　　3 抗浮ê杆设计  　　目前，抗浮ê杆设计尚无统一的规定和计算方法，本文拟根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）及《岩土ê杆（索）技术规程》（CECS22：2005）相关条文进行对比分析

      　　3.1 单根ê杆抗拔承载力特征值的确定  　　3.1.1 岩土力学参数  　　根据《工程地质勘查报告》，地下室底板下土层为中风化泥质粉砂岩，局部有强风化泥质粉砂岩夹层，夹层厚度不均匀，厚度范Χ为0.5～6.5m

    ê杆ê固体与中风化泥质粉砂岩粘结强度特征值为140kPa；ê杆ê固体与强风化泥质粉砂岩粘结强度特征值为120kPa

    因强风化泥质粉砂岩夹层厚度不均匀，计算时ê杆ê固体与岩土层粘结强度特征值取f=120kPa

      　　3.1.2 单根ê杆抗拔承载力特征值计算  　　ê杆孔直径一般取200mm以内，该工程ê杆孔直径取150mm，ê杆ê入中风化泥质粉砂岩（或强风化泥质粉砂岩）内的ê固长度取6.5m

    对于ê杆ê固长度的要求，规定了最小的的ê固长度要求，即要求ê固长度大于40d（d为ê杆孔直径），均规定了ê固长度的上下限值，规定岩石ê杆ê固长度不应小于3m，不宜大于45d和6.5m，规定岩石ê杆ê固长度宜采用3～8m，工程ê固长度为6.5m，满足上述要求

      　　3.2 抗浮ê杆水浮力计算及布置  　　抗浮ê杆的布置应根据ê杆承担的地下水浮力大小及单根ê杆抗拔承载力特征值确定

      　　3.2.1 抗浮ê杆承担的水浮力计算  　　目前抗浮ê杆承担的水浮力主要有以下三种计算方法：  　　（1）考虑上部结构自重，ê杆承担的水浮力为水浮力减掉上部结构自重；  　　（2）不考虑上部结构自重（底板自重亦不扣除），ê杆承担全部水浮力；  　　（3）ê杆承担的水浮力分两个区域计算：柱、墙、梁影响区域扣除上结构自重；非柱、墙、梁影响区域仅扣除底板自重

      　　上述第（1）种算法对于该工程存在安全隐患，上部结构自重是集中在柱（点）或墙（线）上，采用这种算法，底板必须具有很大的刚度，才有可能将自重均匀分布在底板上

    否则将引起柱墙区域外的ê杆破坏，进而造成所有ê杆破坏

      　　第（2）种算法过于保守，底板自重是均匀的，是完全可以扣除的

      　　第（3）种算法考虑柱、墙下ê杆承担的水浮力可扣除上部结构自重是合理的，但考虑与柱、墙相连的梁两侧一定范Χ内水浮力扣除上部结构自重，柱、墙荷载分配在梁上的大小及范Χ的存在不确定性，可能引起安全隐患

      　　该工程在计算柱、墙荷载扩散范Χ外ê杆承担的水浮力时，扣除了底板自重，柱、墙下荷载扩散范Χ内ê杆承担的水浮力扣除了墙、柱传递的上部结构自重（图2）

    柱墙荷载扩散范Χ按下式计算，并取两者的小值，笔者认为这样是安全且合理的

    EG/F浮  　　式中B――柱墙荷载扩散范Χ；  　　ΣG――柱墙传下的上部结构自重；  　　F浮――水浮力面荷载；  　　h――底板厚度

      　　3.2.2 ê杆布置  　　单根ê杆抗浮面积为：  　　式中A――单根ê杆承受的水浮力面积；  　　Rt――ê杆抗拔承载力特征值；  　　F浮――水浮力面荷载；  　　F抗――底板自重面荷载

      　　抗浮ê杆间距采用1.5m×1.5m，均匀分布于底板下

      　　3.3 ê杆钢筋截面面积计算  　　相关规范给出了ê杆钢筋截面面积计算公式

    规范提出了ê筋抗拉工作条件系数，钢筋强度按受拉强度设计值进行计算；规范提出了ê杆杆体抗拉安全系数，钢筋强度按受拉强度标准值进行计算

    两者的计算公式存在差异，但均相当于为ê杆杆体设置了1.6倍的安全系数

    该工程ê杆杆体采用HRB400钢筋，按规范要求均进行了计算，见表1

     　　表1中，规范计算公式中ζ2为ê筋抗拉工作条件系数，对永久性ê杆取0.69；C0为边坡重要性系数，该工程取1.0；Na为ê杆轴向拉力设计值，fy为ê筋抗拉强度设计值

    在计算公式中Kt为ê杆杆体抗拉安全系数，对永久性ê杆取1.6；Nt为ê杆轴向拉力设计值；fyk为ê筋抗拉强度标准值

      　　3.4 ê杆钢筋与ê固砂浆间的ê固长度计算  　　相关规范均给出了ê杆钢筋与ê固砂浆间的ê固长度计算公式，规范提出了钢筋与砂浆粘结强度工作条件系数，粘结强度按粘结强度设计值进行计算

    规范提出了ê杆ê固体的抗拔安全系数，粘结强度按粘结强度标准值进行计算

    两者的计算公式存在差异，规范相当于设置了约1.7倍的安全系数；相当于设置了约2.0倍的安全系数

      　　该工程按两个公式均进行了计算，ê固长度6.5m均满足要求

    此处不再列出计算过程

    图3为该工程ê杆大样

      　　3.5 注浆设计  　　该工程ê杆注浆设计采用二次注浆，要求如下：  　　（1）第一次注浆时，采用M30水泥砂浆，内掺抗裂膨胀剂6%，水灰比小于0.45，采用0.6～0.4MPa低压注浆

      　　（2）第二次注浆时，采用M30纯水泥浆，内掺抗裂膨胀剂6%，水灰比小于0.45，注浆压力大于2MPa

    第二次注浆应在第一次注浆形成的水泥结石体强度达到5MPa后进行

      　　3.6 ê杆验收试验  　　该工程按规范提出了验收试验要求，验收数量为ê杆总数的5%，加载方式采用循环加载，与水浮力作用的特性相似

    验收试验加载的最大荷载为2倍ê杆抗拔承载力特征值，与规定的1.5倍ê杆轴向受拉力设计值基本一致

    试验结果显示，全部验收ê杆δ出现破环现象，均满足设计要求

      　　4 结语  　　综上所述，用抗浮ê杆来解决建筑物或构筑物抗浮的问题，因其具有造价低、施工方便等优点，已被广泛地应用于实际工程中

    虽然抗浮ê杆是近几年的新工艺，特别是在防水方面还û有统一的规定

    因此，要确保抗浮ê杆的安全和耐用，不仅要求施工单λ要有高的施工技术，还需要设计、建设、监理三方的配合，并借鉴成功的施工经验

      　　参考文献：  　　【1】 黄山.抗浮ê杆与地下室底板共同作用分析【J】.工程建设与设计.2012（01）.  　　【2】 曾嘉、唐旭雄.考虑与底板共同作用的抗浮ê杆设计【J】.广州建筑.2005（04）

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