湖北鄂东南LS投资发展信托收益权2023年转让系列产品

? ? 百强县，中国劲酒产地? ?
? ? 湖北鄂东南LS投资发展信托收益权2023年转让系列产品? ?
规模：3.5亿元、分期发行
期限：12个月、季度付息
?【预期年化收益】：
12个月：30万 合同收益7.2%（剩余差额收益2.8%，在产品成立后三个工作日内补足），每周五成立起息
【认购金额】30万元起投，以1万的整倍数递增
【资金用途】资金用于补充发行方流动性资金
【产品亮点】
? AA+平台担保
?【风控措施】
AA+担保方为本项目本息兑付提供无条件不可撤销的连带责任保证担保。
?【发行方】
湖北xx有限公司是DY市重要的大型市属国有企业之一，是DY市政府实施生态资源开发和清洁能源产业布局、智慧城市建设的主要载体。自成立以来，承载着智慧城市建设，推动智慧交通、智慧农业、智慧通信等大数据平台建设及经营等重要职能，实际控制人是DY市财政局。截止2022年6月，公司总资产72.9亿元。
?【担保方】
湖北XTxx集团有限公司，实际控制人是DY市财政局。主体信用评级为AA+，担保能力强，是DY市重要的城市基础设施建设投融资及公用事业运营主体，主要负责大冶市的基础设施建设、土地开发整理及公用事业经营等业务。截止2022年9月，公司总资产510.72亿元。
?【DY市简介】
DY市为湖北省直辖、HS市代管的县级市，地处湖北省东南部，长江中游南岸，区位优势明显，水陆交通便捷。DY市下辖 10 个乡镇、4 个城区街道办事处，设有1个国家级高新区DYH高新技术产业开发区(以下简称“DYH高新区”)，总面积 1,566.3 平方千米，2022 年末全市(含黄金山托管区域)户籍人口 99.91 万人。DY市矿产资源丰富，优势明显，同时在城市转型方面亦稳步推进。2022年，DY市实现地区生产总值（GDP）860.79亿元，一般公共预算收入57.4亿。

湖北鄂东南LS投资发展信托收益权2023年转让系列产品

新闻资讯：

平面及房间布置灵活、方便，室内不出现柱楞、不露梁等

    异形柱与短肢剪力墙结构能较好地满足现代住宅建筑的要求，因而逐渐得到了推广应用. 目前，现行国家规范或规程中尚未给出有关异形柱与短肢剪力墙结构设计的条款，因此，结构设计人员在设计中常会遇到一些规范或规程尚未论及的问题，需要设计人员积累经验，利用正确的概念进行设计

     本文旨在对异形柱与短肢剪力墙结构设计中的一些问题进行探讨，提出个人看法，供结构设计人员参考

      1  异形柱结构型式及其计算 异形柱结构型式有异形柱框架结构、异形柱框架—剪力墙结构和异形柱框架—核心筒结构

     异形柱结构自身的特点决定了其受力性能、抗震性能与矩形柱结构不同

    由于异形柱截面不对称，在水平力作用下产生的双向偏心受压给承载力带来的影响不容忽视

    因此，对异形柱结构应按空间体系考虑，宜优先采用具有异形柱单元的计算程序进行内力与位移分析

    因异形柱和剪力墙受力不同，所以计算时不应将异形柱按剪力墙建模计算

     当采用不具有异形柱单元的空间分析程序（如TBSA 5.0）计算异形柱结构时，可按薄壁杆件模型进行内力分析

     对异形柱框架结构，一般宜按刚度等效折算成普通框架进行内力与位移分析

    当刚度相等时，矩形柱比异形柱的截面面积大

    一般，比值（A矩／A异）约在1.10-1.30之间［1］

    因此，用矩形柱替换后计算出的轴压比数值不能直接应用于异形柱，建议用比值（A矩／A异）对轴压比计算值加以放大后再用于异形柱

     对有剪力墙（或核心筒）的异形柱结构，由于异形柱分担的水平剪力很小，由此产生的翘曲应力基本可以忽略，为简化计算，可按面积等效或刚度等效折算成普通框架—剪力墙（或核心筒）结构进行内力与位移分析

    按面积等效更能反映异形柱轴压比的情况，且面积等效计算更为简便

    但应注意，按面积等效计算时，须同时满足下面两式： (1)A矩=A异；(2)b/h=(Ix异／Iy异)1/2 式中，A矩、A异——分别为矩形柱和异形柱的截面面积； b、h——分别为矩形截面的宽和高； Ix异 、Iy异——分别为异形柱截面x、y向的主形心惯性矩

     一般，按面积等效计算时，矩形柱的惯性矩比异形柱的小

    但对有剪力墙（或核心筒）的异形柱结构，计算分析表明［2］，按面积等效与按刚度等效的计算结果是接近的

     异形柱的截面设计，可根据上述方法得出的内力，采用适合异形柱截面受力特性的截面计算方法进行配筋计算

     q        p 2  短肢剪力墙结构及其计算 短肢剪力墙结构是适应建筑要求而形成的特殊的剪力墙结构

    其计算模型、配筋方式和构造要求均同于普通剪力墙结构

    在TAT、TBSA中，只需按剪力墙输入即可，而且TAT、TBSA更适合用来计算短肢剪力墙结构

    TAT、TBSA所用的计算模型都是杆件、薄壁杆件模型，其中梁、柱为普通空间杆件，每端有６个自由度，墙视为薄壁杆件，每端有７个自由度（多一个截面翘曲角，即扭转角沿纵轴的导数），考虑了墙单元非平面变形的影响，按矩阵位移法由单元刚度矩阵形成总刚度矩阵，引入楼板平面内刚度无限大假定减少部分未知量之后求解，它适用于各种平面布置，未知量少，精度较高

    但是，薄壁杆件模型在分析剪力墙较为低宽、结构布置复杂（如有转换层）时，也存在一些不足，主要是薄壁杆件理论没有考虑剪切变形的影响，当结构布置复杂时变形不协调

    而短肢剪力墙结构由于肢长较短（一般为墙厚的５-８倍），本身较高细，更接近于杆件性能，所以，用TAT、TBSA计算短肢剪力墙结构能较好地反映结构的受力，精度较高

     对设有转换层的短肢剪力墙结构，一般都只是将电梯间、楼梯间、核心筒和一少部分剪力墙落地，其于剪力墙框支

    框支剪力墙是受力面向受力点过渡，由于薄壁杆件的连接处是点连接，所以用薄壁杆件模型不能很好地处理位移的连续和力的正确传递

    因此，带有转换层的短肢剪力墙结构宜优先采用墙元模型软件（如SATWE）进行计算

    当然，从整体上的内力（特别是下部支承柱的内力）分布情况来看，如果将剪力墙加以适当的处理，还是可以用TAT、TBSA对结构进行整体计算的［3］

     3  异形柱的受力性能及其轴压比控制 天津大学的试验研究结果表明［4］：异形柱的延性比普通矩形柱的差

    轴压比、高长比（即柱净高与截面肢长之比）是影响异形柱破坏形态及延性的两个重要因素

     4.异形柱由于多肢的存在，其剪力中心与截面形心往往不重合，在受力状态下，各肢产生翘曲正应力和剪应力

    由于剪应力，使柱肢混凝土先于普通矩形柱出现裂缝，即产生腹剪裂缝，导致异形柱脆性明显，使异形柱的变形能力比普通矩形柱降低

        作为异形柱延性的保证措施，必须严格控制轴压比，同时避免高长比小于４（短柱）

    控制柱截面轴压比的目的，在于要求柱应具有足够大的截面尺寸，以防止出现小偏压破坏，提高柱的变形能力，满足抗震要求

    广东《规程》按建筑抗震设计规范（GBJ11—89）中所规定的柱子轴压比降低0.05取用（按截面的实际面积计算）；天津《规程》则根据箍筋间距与主筋直径之比、箍筋直径及抗震等级共同确定，其要求比广东《规程》严格，例如，对s/d＝５、４（即箍筋间距s＝100mm，纵筋直径d分别为20mm、25mm的情况），箍筋直径dv＝8mm，抗震等级为三级的L形截面，其轴压比限值分别为0.60，0.65

    异形柱是从短肢剪力墙向矩形柱过渡的一种构件，柱肢截面的肢厚比（即肢长／肢宽）不大于４

    《高规》（JGJ3—91）第5.3.4条，“抗震设计时，小墙肢的截面高度不宜小于3bw”，“一、二级剪力墙的小墙肢，其轴压比不宜大于0.6”

    根据上述分析，为便于应用，建议在６度设防区，对于异形柱框架结构，L形截面柱的轴压比不应超过0.6（按截面的实际面积计算，下同），T形截面柱的的轴压比不应超过0.65，十字形截面柱的轴压比不应超过0.8；对于异形柱框架—剪力墙（或核心筒）结构，由于框架是第二道抗震防线，所以框架柱的轴压比限值可放宽到0.65（L形）、0.70（T形）、0.90（＋字形），但对于转换层下的支承柱，其轴压比仍不应超过0.60

         短柱在压剪作用下往往发生脆性的剪切破坏，设计中应尽量避免出现短柱

    根据高长比不宜小于４，在梁高为600mm的前提下，当标准层层高为3.0m时，异形柱的最大肢长可为600mm；底层层高为4.2m时，肢长可为900mm

     4  短肢剪力墙结构中转换层的设置高度及框支柱  现代高层住宅的地下室和下部几层，由于停车和商业用房需较大空间，就得通过转换层来实现

    在短肢剪力墙结构中，一般都只将电梯间、楼梯间、核心筒和一少部分剪力墙落地，其于剪力墙框支

     据研究表明［5］，“框支剪力墙结构当转换层位置较高时，转换层附近层间位移角及内力分布急剧突变，内力的传递仅靠转换层一层楼板的间接传力途径很难实现；转换层下部的‘框支’结构易于开裂和屈服，转换层上部几层墙体易于破坏

    这种结构体系不利于抗震

    高烈度区（９度及９度以上）不应采用；８度区可以采用，但应限制转换层设置高度，可考虑不宜超过３层；７度区可适当放宽限制

    ”因此，建议在６度抗震设防区，短肢剪力墙结构中转换层设置高度不宜超过５层，避免高位转换

    转换层上下的层刚度比γ宜接近１，不宜超过２

    转换层位置较高时，宜同时控制转换层下部“框支”结构的等效刚度（即考虑弯曲剪切和轴向变形的综合刚度），使EgJg与EcJc接近

    EgJg为剪力墙结构的等效刚度，剪力墙结构高度取框支层的总高度，其平面和层高与转换层上部的剪力墙结构相同；EcJc为转换层下部“框支”结构的等效刚度

    研究表明［5］，“控制转换层下部‘框支’结构的等效刚度对于减少转换层附近的层间位移角和内力突变是十分必要的，效果也很显著

    ” 规范对框支柱的内力、轴压比、配筋等的要求都严于普通柱

    框支剪力墙结构当转换层位置较高时，如何定义框支柱，涉及到安全与经济的问题

    根据圣维南原理，局部处理的影响只限于局部范围，所以当转换层位置较高（如高位转换）时，除转换层附近楼层的内力较复杂外，下面的结构受到的影响很小，应与普通框架结构基本一样，不必按框支柱处理

    文献［６］计算了两个28层的结构，一为内筒外框架结构，一为内筒外框支结构，转换层设在18层

    计算结果表明，转换层下二层的内力影响很大，下三层的内力误差最大为15%，下五层的内力已比较接近（最大误差小于10%）,下八层的内力已基本一样（最大误差小于5%）

    这说明框支柱只需在五层范围内加以考虑，其它层的柱子按普通框架柱处理即可

    因此，建议当转换层位置不超过五层时，转换层下的各层柱均按框支柱处理；当转换层位置超过五层时，转换层下相邻的五层柱按框支柱处理，而其它层的柱按普通框架柱处理

    由于高位转换对抗震不利，所以结构设计中应尽量避免高位转换

     5  短肢剪力墙结构的抗震薄弱环节及概念设计 振动台模拟地震试验结果表明［7］，建筑平面外边缘及角点处的墙肢、底部外围的小墙肢、连梁等是短肢剪力墙结构的抗震薄弱环节

    当有扭转效应，建筑平面外边缘及角点处的墙肢会首先开裂；在地震作用下，高层短肢剪力墙结构将以整体弯曲变形为主，底部外围的小墙肢，截面面积小且承受较大的竖向荷载，破坏严重，尤其“一”字形小墙肢破坏最严重；在短肢剪力墙结构中，由于墙肢刚度相对减小，使连梁受剪破坏的可能性增加

    因此，在短肢剪力墙结构设计中，对这些薄弱环节，更应加强概念设计和抗震构造措施

    例如，短肢剪力墙在平面上分布要力求均匀，使其刚度中心和建筑物质心尽量接近，以减小扭转效应；适当增加建筑平面外边缘及角点处的墙肢厚度（宜取250mm，对底部外围的小墙肢根据需要可取用300mm），加强墙肢端部的暗柱配筋，严格控制墙肢截面的轴压比不超过0.6，以提高墙肢的承载力和延性；高层结构中连梁是一个耗能构件，连梁的剪切破坏会使结构的延性降低，对抗震不利，设计时应注意对连梁进行“强剪弱弯”的验算，保证连梁的受弯屈服先于剪切破坏；短肢剪力墙宜在两个方向均有梁与之拉结，连梁宜布置在各肢的平面内，避免采用“一”字形墙肢；短肢剪力墙底部加强部位的配筋应符合规范要求；等

       钢结构的腐蚀问题正在给世界各国的国民经济带来巨大的损失

    据一些工业发达国家统计，每年由于钢结构腐蚀而造成的经济损失约占国民经济生产总值的2%一4%

    美国1975年因腐蚀造成的经济损失约为700亿美元，约占当年国民生产总值的4.2%，1982年高达1260亿美元；英国1969年腐蚀损失为13.65亿英镑，占国民生产总值的3.5%；日本1976年腐蚀损失为92亿美元，占国民生产总值的1.8%；据我国1995年统计，腐蚀损失高达1500亿元人民币以上，约占国民生产总值的4%

    目前，全世界每年因钢结构腐蚀造成的经济损失已高达数千亿美元以上

          而且，钢结构由于腐蚀造成的事故危及到结构的安全运行

    腐蚀引起的灾难性事故屡见不鲜，后果极为严重，特别是焊接钢结构和承受较大应力状况下的钢结构，由于在应力作用下，腐蚀将大大的加速，即发生所谓的应力腐蚀问题，在钢结构破坏中极为常见

    例如，桥梁结构或高空屋架结构由于严重的腐蚀问题，必须进行重建，否则，将会造成严重的后果，当然，经济的投入是相当大的，现在，国内建设一座大型钢结构桥梁，将耗资至少数亿人民币

    日本1970年大扳地下铁道的管线因腐蚀折断，造成瓦斯爆炸，乘客当场死亡75人

    1979年我国某市液化石油气贮罐由于腐蚀爆炸起火，伤亡几十人，直接经济损失达630万元

    并且，由于意外事故而引起的停工、停产所造成的间接经济损失，可能超过直接经济损失的若干倍

          重型钢结构腐蚀的特点及防护方法大型钢结构如桥梁、电视塔、高压结铁塔、避雷针铁塔、海上灯塔、大型水库闸、供水塔、海上采油设施、罐车、球罐、贮槽、油箱、碳化塔、换热器、烟囱、集装箱、舰船船体、海上平台钢结构等，都是长期处于海洋大气、工业大气腐蚀环境下

    若要长期使用，而不进行大面积维修，长效涂层防护是为前最佳，使用寿命可达20-30年，维修费用少，可获得明显的经济效益

          1、型钢结构在海洋大气、工业大气中的腐蚀特点     大气环境下的钢结构受阳光、风沙、雨雪、霜露及一年四季的温度和湿度变化作用，其中大气中的氧和水分是造成户外钢铁结构腐蚀的重要因素，引起电化学腐蚀

         工业气体含有SO2、CO2、NO2、CI2、H2S及NH3等，这些成份虽然含量很小，但对钢铁的腐蚀危害都是不可忽视的，其中SO2影响最大，CI2可使金属表面钝化膜遭到破坏

    这些气体溶于水中呈酸性，形成酸雨，腐蚀金属设施

         海洋大气的特点是含有大量的盐，主要是NaCI，盐颗粒沉降在金属表面上，由于它具有吸潮性及增大表面液膜的导电作用同时CI-本身又具有很强的侵蚀性，因而加重了金属表面的腐蚀

    钢结构离海岸越近腐蚀也越严重，其腐蚀速度双内陆大气中高出许多倍

         2、大型钢结构常用的防护方法     钢结构常用喷锌或喷铝，加重腐蚀涂料构成长效防腐结构，或者用配套重防腐涂料涂装防护

    金属锌、铝具有很大的耐大气腐蚀的特性

    在钢铁构件上喷锌或喷铝，锌、铝是负电位和钢铁形成牺牲阳极保护作用从而使钢铁基本得到了保护

    目前用喷铝涂层来防止工业大气、海洋大气的腐蚀，其特点如下：     （1）喷铝涂层与钢铁基体结合力牢固、涂层寿命长，长期经济效益好；     （2）工艺灵活，适用于重要的大型及难维修的钢铁结构的长效防护，可现场施工；     （3）喷锌或喷铝涂层加防腐涂料封闭，可大大延长涂层的使用寿命，从理论和实际应用的效果来看，喷锌或喷铝的涂层是防腐涂料的最好底层

    金属喷涂层与防腐涂料涂层的复合涂层的防护寿命较金属喷涂层和防腐涂料防护层二者寿命之和还要长，为单一涂料防护层寿命的数倍

         重防腐长效涂料由底漆、中间漆和面漆构成

         从长效经济性考虑，喷铝涂层最为经济，但一次性投入大，施工良好的涂层可在10年内无需维修

    环氧富锌底漆+环氧云铁中间漆及丙烯酸聚氨酯长效防护系统具有较佳的经济性