TC县城市建设投资财产权信托收益权

爆款首发临沂TC首款政信当地最大ZF平台融资第二大ZF平台担保30万起投每周一/三/五起息❗严禁挂网/朋友圈
【TC县城市建设投资财产权信托收益权】
【基本要素】规模：5.7亿元，本次发行1亿元；期限：12个月；起投门槛：30万；付息方式：自然季度付息（3.10、6.10、9.10、12.10）；票面收益：7.0%；综合收益：30万8.5%，50万8.7%，100万8.9%，300万9.2%。（与票面差额收益在打款后1个工作日内补足）。
【资金用途】用于临沂市xx设施建设及补充流动资金。
【融资方】TC县城市xx集团有限公司，临沂市TC县人民政府全资控股的当地最大ZF平台。截止21年底总资产189.90亿元，负债率47%，净利润1.16亿元。主体信用评级AA。
【担保方】TC县城xx营有限公司，临沂市TC县人民政府全资控股的当地第二大ZF平台，截止21年底总资产175.77亿元，负债率45%，净利润1.21亿元。主体信用评级AA-，债项评级AAA。存续一只债券4亿元，到期日晚于本产品。
【地方简介】山东为GDP排名全国第三的经济强省，GDP占中国7.2%；临沂市为商贸名城、物流之都，全国第二大综合性商品集散地。22年GDP为5778.50亿元，在山东16个地级市中排名第5，全国百强排名与江苏泰州、浙江台州相当，高于浙江金华、江苏镇江，一般公共预算收入420.19亿元；TC县在临沂12个区县中排名第5，22年GDP为385.11亿元，一般公共预算收入17.01亿元。

信托定融政信知识：

用扣式钢管脚手架作支撑的计算

    并科学、合理地对底板、肋板、翼缘板及墩顶横梁荷载进行计算后，最终确定立杆间距的取值，经实践该计算方案成功可行，安全可靠

       【关键词】连续箱梁钢管支架计算及施工   一、工程概况   下西铺大桥位于贵州六盘水地区红威公路第一合同段，该桥结构为两联4—20m+4—20m，桥梁全长170m，上部构造采用钢筋骨混凝土箱型梁，箱型梁采用单厢单室

    箱梁断面：梁宽8.5m，梁高1.5m，腹板厚度55cm，翼缘板根部厚度为45cm，端部厚度为15cm

    桥下净空为2.8m

    本文由中国论文联盟WWW.k167.com收集整理

       二、脚手架布置   本桥采用现浇梁，钢管支架采用普通钢管脚手架（φ48mm），现浇梁体施工采用满堂式支架，支架基础必须经碾压并硬化达到要求后，再搭设支架

    地面进行硬化方法为：场地平整后用压路机压实；铺10cm碎石垫层，后铺C15砼15cm；软弱地段换填片石

       钢管上下均采用可调节支撑，支架底托下延桥向垫枕木，所有支架应依据搭设高度设置剪刀撑，因为满堂式支架是整个梁体最重要的受力体系，所以钢管支撑的杆件有锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的严禁使用，使用的扣件有脆裂、变形、滑丝的扣件严禁使用，扣件活动部位应能灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm

       三、支架验算如下   1．荷载组合

    本桥模板支架荷载组合采用新浇筑混凝土自重+钢筋自重+模板及其支架自重+振捣混凝土时产生的荷载的组合形式

       即总荷载=新浇筑混凝土自重+钢筋自重+模板及其支架自重+施工荷载的组合形式   新浇筑混凝土+钢筋自重采用体积含筋量2%的自重标准，及   N1=V×26kN/m3；   混凝土体积用空心板或箱梁混凝土重量在模板底板上的平均数量计算

       模板及其支架自重按均布荷载N2=2.5kN/m2计算；   施工荷载取值为N3=2.0kN/m2

       则总荷载N（kN/m2）N=N1+N2+N3       2．立杆间距计算

    根据设计要求，设计荷载不折减，容许应力提高系数1.4，则计算荷载为N0=1.4N       根据《公路施工手册—桥涵》（交通部第一公路工程总公司主编），可调早拆翼托设计荷载为：【N】=15KN       则单位面积内可调早拆翼托个数，及立杆数量为：n=N0/【N】       根据正方形布置原则，则立杆间距设计值为：l=1/n       根据l值，取实际施工立杆间距a×b则实际   单位面积内立杆数量为n0=1/（a×b）（ba）   实际可承受荷载为:n0×【N】≥N0时满足设计要求

           3．小横杆扰度验算   在本标段桥梁工程的支架搭设中，楞木均受力于小横杆上，及搁置于a杆上，则楞木受力长度为b

       扰度计算均布荷载为q=N0×b   扰度计算横杆长度为L=a   根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001），φ48×3.5mm脚手架钢管   弹性模量E=2.06×105N/mm2   惯性矩I=12.19cm4   以材料力学均布荷载作用下简支梁跨中扰度进行计算，则扰度为：v=5qL4/384EI   根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）   跨中许可扰度   【v】≤L/150且≤10mm

       则v≤【v】时满足设计要求

    4．立杆受压计算   本标段桥梁工程模板支架横杆步距均按1m架设，及立杆步距h=1.0m

       单杆所受轴力为N=N0×a×b   根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）   立杆计算长度L0=kμh   其中，k为计算附加系数，取值为1.155，为考虑脚手架整体稳定因数的单杆计算长度系数μ，根据要求取值为1.70，则本文由中国论文联盟WWW.k167.com收集整理

       L0=1.155×1.7×h   φ48×3.5mm脚手架钢管截面回转半径   i=1.58cm

       则立杆长细比为   λ=L0/i   根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）查表   立杆稳定系数ф=0.43   立杆横断面为A=4.89cm2,   则立杆受压力为P=N/(фA)   钢管受压设计值为【P】，则P≤【P】时满足设计要求

       5．地基承载力验算   本桥支架底均用C15混凝土进行硬化，厚度为15cm

    则支架地基承载力为   fg=15MPa

       立柱底座采用KTZ.50可调底座，底座受力面积A=50×50mm2

  ;    立杆基础平均压力为p=N/A，   则p≤fg时满足设计要求

           6．最终立杆间距取值       最终立杆间距取值表       四、以单跨（80m）计算所用架管数量如下   1．计算高度，2.8m，立杆单根长2.4m；   2．水平杆：三层，横向为6m+4m，纵向为6m杆对接；   3．翼缘顶层水平杆：一层，横向为2.5m，纵向为6m杆对接；   4．顶层小横杆：底板、肋板、横梁底均为横向布置，1根/排；   翼缘板为横向布置2根/排；   5.横向水平杆：   20m÷0.6m=34列   34列×3层=102根，   即6m×102根=612m，4m×102根=408m；   6．纵向水平杆：   14列×3层=42根，即20m×42根=840m；   7．翼缘顶层水平杆：   横向：34列×2根=68根，即2.5m×68根=170m；   纵向：6列×1层=6根，即20m×6根=120m；   8．顶层小横杆(横向布置):   底板：5m×34根=170m；   翼缘板：2.5m×34列×4根=340m；   9．立杆、底板、肋板、翼缘板：   14根×34列=476根   10．横梁处加密：   5根×4列=20根   以上合计：476+20=496根，即2.4m×496根=1190.4m

       注：肋板加密处增加纵向水平杆一根，横梁处不考虑纵向水平杆加密，所加密立杆直接固定在横向水平杆上

           五、钢管脚手架搭设注意事项   立杆：在竖立杆时要注意杆件的长短搭配使用

    立杆的接头除梗肋处可采用搭接头外，必须采用对接扣件实行对接

    搭接时的搭接长度不应小于1m，用不少于3个旋转扣件来扣牢，扣件的外边缘到杆端距离不应小于100mm.相邻两立杆的接头应相互错开，不应在同一步高内，相邻接头的高度差应大于1500mm.大横杆：大横杆的长度不宜小于三跨，一般不小于6m.大横杆对立杆起约束作用

    故立杆和大横杆必须用直角扣件扣紧，不得遗漏

    上下相邻的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆的偏心受荷情况

    同一水平内的内外两根大横杆的接头和上下相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内，相邻接的水平距离应大于1500mm.小横杆：小横杆紧贴立杆布置，用直角扣件扣紧，拆模前在任何情况下不得拆除贴近立杆的小横杆

       斜杆：纵向支撑的斜杆与地面夹角宜在45o~60o范围内

    斜杆的搭设是将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯

    斜杆用扣件与脚手架扣紧的连接头两端距脚手架节点不大于200mm，除两端扣紧外，中间尚需增加2~4个扣结点

    斜杆的最下面一个连接点距地面不宜大于500mm，以保证支架的稳定性

    斜杆的接长宜采用对接扣件的对接连接

    当采用搭接时，搭接长度不小于400mm，并用两只旋转扣件扣牢

       立杆纵横距和步距按支撑设计方案进行施工，立杆间设剪刀撑，剪刀撑应联系3~4根立杆，斜杆与地面夹角为45~60度，剪刀撑应沿步高连续布置，在相邻两排剪刀撑之间，设大斜撑，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2~4个扣结点

       扣件式外脚手架的搭设顺序是：做好搭设的准备工作→按支撑施工图放线→按立杆间距排放底座→放置扫地杆→逐根拉立杆并随即与扫地杆扣牢→安装第一步大横杆（与各立杆扣牢）→安装第一步小横杆→第二步大横杆→第二步小横杆→第三、四步大横杆和小横杆→接立杆→加设剪刀撑

       满堂支撑需待砼达到设计强度方可拆除，拆除顺序和搭设顺序相反

    先搭的后拆，后搭的先拆

    先从钢管支架顶端拆起

    拆除顺序为：剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆→……

       立杆与横杆必须用直角扣扣紧，不得隔步设置与遗漏

    相邻立杆的接头位置应错开布置，在不同的步距内，与相近横杆的距离不宜大于纵距的1/3，上下横杆的接长位置应错开布置，在不同的立杆步距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/3.相邻步距的横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况

       剪刀撑沿架高连续布置，横向也连续布置，纵向每隔5根与立杆设一道，每片架子不少于三道，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或横杆扣紧外，在其中应增加2～4个扣结点

       由于排架搭设是依靠扣件螺栓紧固完成的，因此每节点的扣件螺栓施工中都必须用力矩板手进行检查

       支撑排架是箱体顶板的关键工序，排架搭设结束后由专人对排架进行验收，验收合格后方可支模

       最后，钢管支架完成后应做预压试验，以检查支架的压缩量和稳定性

    预压可采用施工静载法，水静压法，沙袋静压法等

       参考文献：   【1】JGJ130-2001，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范.   【2】公路桥涵钢结构及木结构设计规范.（JTJ025—86）.   【3】建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范.（JGJ130—2001）.   【4】交通部第一公路工程总公司.公路施工手册—桥涵.   是一种区别于传统结构的新型杂交屋盖体系

    张弦梁结构是一种由刚性构件上弦、柔性拉索、中间连以撑杆形成的混合结构体系，其结构组成是一种新型自平衡体系，是一种大跨度预应力空间结构体系，也是混合结构体系发展中的一个比较成功的创造

    张弦梁结构体系简单、受力明确、结构形式多样、充分发挥了刚柔两种材料的优势，并且制造、运输、施工简捷方便，因此具有良好的应用前景

     　　本文就张弦梁结构的分类，受力机理，张弦梁结构的找形分析，用有限元分析总结了撑杆数目、垂跨比、高跨比、拱的惯性矩、弦的预应力等对张弦梁结构的受力性能的影响，以及结构的稳定性分析

     1、张弦梁结构的受力机理和分类 1.1、张弦梁结构的受力机理 　　目前，普遍认为张弦梁结构的受力机理为通过在下弦拉索中施加预应力使上弦压弯构件产生反挠度，结构在荷载作用下的最终挠度得以减少，而撑杆对上弦的压弯构件提供弹性支撑，改善结构的受力性能

    一般上弦的压弯构件采用拱梁或桁架拱，在荷载作用下拱的水平推力由下弦的抗拉构件承受，减轻拱对支座产生的负担，减少滑动支座的水平位移

    由此可见，张弦梁结构可充分发挥高强索的强抗拉性能改善整体结构受力性能，使压弯构件和抗拉构件取长补短，协同工作，达到自平衡，充分发挥了每种结构材料的作用

     　　所以，张弦梁结构在充分发挥索的受拉性能的同时，由于具有抗压抗弯能力的桁架或拱而使体系的刚度和稳定性大为加强

    并且由于张弦梁结构是一种自平衡体系，使得支撑结构的受力大为减少

    如果在施工过程中适当的分级施加预拉力和分级加载，将有可能使得张弦梁结构对支撑结构的作用力减少的最小限度

     1.2、张弦梁结构的分类 　　张弦梁结构按受力特点可以分为平面张弦梁结构和空间张弦梁结构

     　　平面张弦梁结构是指其结构构件位于同一平面内，且以平面内受力为主的张弦梁结构

    平面张弦梁结构根据上弦构件的形状可以分为三种基本形式：直线型张弦梁、拱形张弦梁、人字型张弦梁结构，（如图2）

     　　直梁型张弦梁结构主要用于楼板结构和小坡度屋面结构，拱形张弦梁结构充分发挥了上弦拱得受力优势适用于大跨度的屋盖结构，人字型张弦梁结构适用于跨度较小的双坡屋盖结构

     图1 张弦梁结构得名形式   图2 平面张弦梁结构 　　空间张弦梁结构是以平面张弦梁结构为基本组成单元，通过不同形式的空间布置所形成的张弦梁结构

    空间张弦梁结构主要有单向张弦梁结构、双向张弦梁结构、多向张弦梁结构、辐射式张弦梁结构

    （如图3） 　　单向张弦梁结构由于设置了纵向支撑索形成的空间受力体系，保证了平面外的稳定性，适用于矩形平面的屋盖结构

    双向张弦梁结构由于交叉平面张弦梁相互提供弹性支撑，形成了纵横向的空间受力体系，该结构适用于矩形、圆形、椭圆形等多种平面屋盖结构

    多向张弦梁结构是平面张弦梁结构沿多个方向交叉布置而成的空间受力体系，该结构形式适用于圆形和多边形平面的屋盖结构

    辐射式张弦梁结构是由中央按辐射状放置上弦梁，梁下设置撑杆用环向索而连接形成的空间受力体系，适用于圆形平面或椭圆形平面的屋盖结构

     图3 空间张弦梁结构 2、张弦梁结构的找形分析 2.1 张弦梁结构的形态定义     张弦梁结构象悬索结构等柔性结构一样，根据张弦梁结构的加工、施工、及受力特点

    通常也将其结构形态定义为零状态、初始态和荷载态

     　　零状态，是拉索张拉前的状态，实际上是构件加工和放样形态，通常也叫结构放样态

     　　初始态，是拉索张拉完毕后，结构安装就位的形态，通常也叫预应力状态

    初始态是建筑施工图中明确的结构外形

    （包括在自重作用下） 　　荷载态，是外荷载作用在初始态结构上发生变形后大平衡态

    　 　　如果张弦梁结构的上弦构件按照初始形态给定的几何参数进行加工放样，那么在张拉拉索时，由于上弦构件刚度较弱，拉索的张拉势必会引导撑杆使上弦构件产生向上的变形，当张拉完毕后，结构上弦构件的形状将偏离初始形态，从而不满足建筑设计的要求

    因此，张弦梁结构上弦构件的加工放样通常要考虑张拉产生的变形影响，这也是张弦梁结构需要进行形态定义的原因

     2.2 张弦梁结构找形分析 　　目前有关文献中找形的方法不外乎有张其林提出的逆迭代法、文献中改进的逆迭代法

     I.逆迭代法的简介 　　逆迭代法实际上是一种非常自然的思路：既然设计蓝图上的张弦梁几何尺寸是初状态(预应力张拉完毕时结构的状态)的尺寸，那么就可以以此初状态尺寸为近似零状态尺寸建立有限元模型，然后对其施加预应力(预应力值按设计要求)进行张拉，得到近似初状态

    然后将此近似初状态的几何尺寸与设计图中真正的初状态的几何尺寸的差值反向增加到原有限元模型的节点坐标上，作为近似初状态重新建模，并再次进行张拉，如此循环迭代，直到近似初状态与初状态的坐标差值足够小，即可视此近似初状态为初状态，而由之张拉而来的近似零状态为要求的零状态

    如此既可得到零状态几何尺寸(施工人员据此放样)，又可得到初状态的内力、应力分布，从而完成找形工作

    实践证明，只需进行次数不多的迭代，就可达到足够的找形计算精度

     II.改进的逆迭代法 　　上面提到的逆迭代法是将端部索段断开，，释放该处屋架上下弦的水平约束，并将该索段的预拉力的水平分量作为外力分别反向作用在屋架上下弦端部，进而一步步逆迭代计算

    这种处理方法固然可以求出零状态的几何参数和初始态预应力分布，但是如果要在此基础上继续进行荷载态的分析，则举步维艰

    因为索切断之后的结构已经转化为静定结构，在这个静定结构上加载分析显然不能反映原先结构的受力特性，特别是此时下弦索内力已不会再随荷载的变化而变化，失去了其原有的作用

     　　改进的逆迭代法，不是把索段用力张拉来实现，而是在索段中施加一定大小的初应变，使其在变形协调后该索段的内力等于预定值，通过这样的改变使得研究问题可以在此基础上连续进行承受外荷载作用下的分析

    从而弥补了以往预应力张弦梁结构的力学性能研究中未能考虑受力状态改变的缺陷

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