DZ益丰1号债权资产计划

上新?当地国资委直属平台融资?足额应收账款质押 ?非标存量极低，经济发展良好?
严禁挂网站、发公众号，仅限合格投资者查阅！！!
【DZ益丰1号债权资产计划】
• 【产品规模】：3000万 ，分批发行、成立
• 【期限】：12个月
• 【预期收益率】：10万起投，5.0%
• 【付息方式】：当天成立计息（节假日顺延），自然季度付息（每年3月，6月，9月，12月10日），到期退出
• 【资金用途】：用于DZ市湍南保障性租赁住房建设项目
• 【融资方】：XX市自然资源开发集团有限公司
• 【担 保 方】：XX自然盛合建设工程有限公司

DZ益丰1号债权资产计划

优质知识分享：

连续梁桥型仍具有很强的竞争力

    本文以桥梁工程施工图设计为依据，着重介绍了大跨径预应力混凝土连续梁桥的结构设计特点，对跨中挠度、腹板主拉应力、跨中下缘拉应力采用了新的设计理念，提出了相应的控制方法，以供设计人员参考

     　　关健词:大跨径；连续梁桥；预应力；设计；　　 　　1工程简介 　　为加快地方经济建设，拓展城市空间布局，各地政府修建了许多跨河桥梁，现就某路进行拓宽建设中的桥梁设计进行探讨

    基于通航净空、造价及施工工期等因素的影响，主桥拟采用大跨径预应力混凝土连续梁，引桥拟采用预应力混凝土简支T梁

    主桥桥型布置见图1所示

    　 　　图1桥型布置图 　　该桥主桥主要技术标准:桥面宽度:0.5m+15m+0.5m；设计荷载:城市-A级；设计车速:80km/h；通航净空:航道标准为Ⅲ级，最高通航水位73.00m，通航净空不小于70m×7m；温度荷载:箱梁体系温度-10～45℃，合拢温度15℃

     　　2总体设计 　　主桥方案从技术先进性、施工方便性、经济合理性、环境景观协调性等方面考虑，选定了大跨径变截面预应力混凝土连续箱梁方案，预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一，该桥跨径布置为45m+80m+45m，箱梁顶宽16m，底宽8m，为单箱单室截面

    根部梁高4.5m，跨中梁高2m，箱梁梁高、底板厚度均按照二次抛物线变化，既满足了结构受力需要，又使得梁体线形显得匀称流畅

     　　3连续箱梁设计 　　3.1尺寸拟定 　　本着安全可靠、经济适用的原则，考虑结构受力要求、预应力钢束布置、施工技术水平等因素，主梁结构尺寸拟定如下: 　　主桥横断面采用单箱单室箱形截面，根部梁高为4.5m，高跨比为1/17.8；跨中梁高2.0m，高跨比为1/40.0

    箱梁顶板宽16.0m，底板宽8.0m,翼缘板悬臂长4.0m

    箱梁高度从距墩中心1.75m处到跨中合拢段处按二次抛物线变化，除墩顶

    号块设一个厚350cm的横隔板及边跨端部设厚150cm的横隔板外，其余部位均不设横隔板

    0号块两侧距墩中心1.75～3.75m，箱梁顶板厚度由0.28m变化至0.70m，底板厚度由0.7m变化至1.50m；距墩中心3.75m外顶板厚度均为

    .28m，底板厚度从0.70m至0.30m按二次抛物线变化

    腹板厚度在5号块以前为0.90m,6号块以后为0.50m,5～6号块由0.90m按直线变化至0.50m

    横坡2%，横坡由腹板高度调整

    0号块构造、箱梁截面尺寸见图2、图3所示

    　　 　　图20号块构造　 　　图3箱梁截面尺寸　　 　　主桥连续箱梁拟采用挂篮悬臂现浇法施工

    各单“T”箱梁除0、1号块外分为10对梁段，箱梁纵向分段长度为(4×3.5+5×4.0)m

    0、1号块总长10m，中跨、边跨合拢段长度均为2.0m

    边跨现浇段长度为4.0m

     　　3.2预应力体系 　　本桥箱梁采用三向预应力体系

    纵向、横向预应力钢束采用φs15.24钢绞线束，锚下控制应力σcon=0.73fpk，塑料波纹管成孔，孔道压浆采用真空辅助压浆工艺

    竖向预应力钢筋采用JL32精轧螺纹粗钢筋

     　　本桥纵向预应力采用19φs15.24、21φs15.24钢束，群锚锚固体系

    纵向预应力在箱梁根部附近4个梁段内布设腹板下弯钢束，其余梁段布设顶板束和底板束

    主桥箱梁横向预应力采用4φs15.24钢铰线，15-4型扁锚，以75cm的间距布设，单端张拉，交替锚固

    竖向预应力采用儿32精轧螺纹粗钢筋，设计张拉吨位为560kN，以50cm等间距布置，在近支点18.5m范围内每侧腹板按双肢配置，其余梁段按单肢配置，为方便施工竖向预应力可兼做悬臂施工时挂篮的后锚点，挂篮前移后，对竖向预应力粗钢筋进行补拉并封锚

     　　3.3温度模式 　　根据桥址区的气象条件，本桥采用整体升温30℃、整体降温25℃，顶板升温25℃与6.7℃的梯度温度和顶板降温-15℃和-3.5℃的梯度温度4种温度模式计算

     　　3.4横向分析 　　考虑箱梁受力的不利影响，截取1m长度的跨中箱梁梁段，分别采用框架结构和简支板考虑固端影响两种模式进行分析计算，择其大者控制截面设计

     　　横向分析主要考虑结构自重、底板预应力束在跨中产生的竖向分力，车辆、车道荷载按照规范规定的分布长度换算出1m长度内的荷载值后，以各控制点出现最不利内力为原则进行横向布置

     　　3.5悬臂施工预拱度计算 　　本桥上部采用悬臂浇筑法，双“T”同时施工，先合龙边跨，后合龙跨中

    预拱度计算是结合悬臂施工模拟计算的，计算得到的挠度曲线最大值为6.4cm,设置预拱度曲线最大值为4cm，对跨中额外多考虑4cm的富余量，共计8cm

     　　4结构静力分析结果 　　本桥上部结构静力分析采用《MIDASCivil/2006》(V7.2.0ReleaseNo.2)和《桥梁博士》(V3.10)两套程序进行计算与校核，两个程序计算结果非常接近

    程序按规范规定对施工阶段、使用阶段的结构刚度、强度、应力、应变进行验算

    共分40个施工阶段和一个使用阶段

    施工阶段划分根据施工进度和施工顺序安排，对单“T”结构进行了多种工况的验算，并以此控制临时固结所需的预应力钢筋及临时支承

    整个计算综合考虑了恒载、活载、预应力荷载、混凝土收缩徐变、支座不均匀沉降、温度荷载等作用的组合

     　　计算结果表明，在各控制设计工况下截面应力分布较为均匀，箱梁顶、底板均未出现拉应力并有一定的压应力储备

    考虑30%的竖向预应力后，箱梁截面最大主拉应力值控制在0.5MPa以内

    使用阶段正应力见表1-表3，使用阶段主应力见表4，表中数据表明结构满足全预应力构件要求

     　　表1长期效应组合下结构正应力值MPa 　　表2短期效应组合下结构正应力值MPa 　　表4短期效应组合下结构主应力值MPa 　　5设计特点 　　5.1新规范、新材料、新工艺的采用 　　该桥主桥是结合新规范、新材料(采用塑料波纹管作为预应力钢束孔道)、新工艺(采用真空辅助压浆工艺进行预应力钢束孔道压浆)而设计的

     　　5.2新的设计理念 　　5.2.1结构尺寸控制

    为提高梁体的抗剪能力，改善主梁应力状态，箱梁应有足够的结构尺寸

    根部箱梁高度应控制在主跨跨度的1/16-1/18，本设计采用1/17.8；箱梁腹板最小厚度不宜小于40cm，本设计采用50-90cm；箱梁腹板与顶底板间承托最小边长应大于50cm，本设计采用60cm

     　　本设计对箱梁

    号块亦有足够的重视，设计分析了多种工况下

    号块的应力分布状态，通过消除局部应力集中和在拉应力区布设足够数量的普通钢筋等措施来改善0号块局部受力，减少其裂缝的产生

     　　5.2.2预应力体系设计

    大量实例揭示了连续梁桥出现问题往往不是理论计算不到位，而是构造上和施工等原因造成的

    本桥在纵向预应力体系设计中，避免了超长束配筋方式的使用，按真空压浆工艺的要求进行设计，配置了适当的纵向腹板弯束和竖向预应力钢筋，以改善箱梁腹板的主拉应力状况，从而避免腹板开裂问题

    在竖向预应力的考虑上，按其有效作用折减70%后计入理论计算

    设计中设置了备用预应力孔道以便有必要时在使用阶段增加梁体内的有效预应力

     　　5.2.3应力和变形控制

    20世纪90年代以来我国修建的许多大跨径连续梁在通车3年后跨中仍然持续下挠，部分桥下挠时间长达10年仍未稳定，充分暴露了设计时对混凝土收缩徐变影响的长期性估计不足、温度荷载考虑不周、预应力施工时对混凝土强度与弹性模量控制不严格等问题

     　　本桥的应力和变形计算充分考虑了温度和混凝土徐变的影响，以多种温度模式对温度影响进行计算，混凝土收缩徐变影响的计算时间，自合龙成桥后，不少于10年

    成桥预拱度计入了混凝土收缩徐变的影响，预拱度值不小于恒载作用产生的竖向挠度、1/2活载作用产生的竖向挠度及额外附加挠度之和，并拟合成平顺曲线

    预应力张拉施工时实行强度与弹性模量90%双控

     　　本桥预应力混凝土连续梁桥按照全预应力混凝土设计，正截面的最大压应力不大于规范规定限值的0.8倍，最小压应力储备不小于1.0MPa；箱梁腹板的最大主压应力和主拉应力不大于规范规定限值的0.8倍

     　　6结束语 　　根据上述设计方案，连续梁结构体系具有结构刚度好、养护简单、施工工艺成熟、外形优美等特点，在40-150m跨径范围内具有较大的竞争优势

    本桥设计充分考虑了技术先进、安全可靠、适用耐久、经济合理的桥梁设计原则，具有较好的经济效益和社会效益

    　 　　参考文献 　　【1】范立础.桥梁工程(上册)【M】.北京:人民交通出版社，2001. 　　【2】范立础.预应力棍凝土连续梁桥【M】.北京:人民交通出版社，1988. 　　【3】徐岳.预应力混凝土连续梁桥设计【M】.北京:人民交通出版社，2000. 　　【4】JTGD62-2004，公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范【S】. 　　【5】JTG/TD60-01-2004.公路桥梁抗风设计规范.        其分子由碳、氢元素组成，无有害元素，卫生可靠

    在加工、使用及废弃过程中，不会对人体及环境造成不利影响，是绿色建材

    聚乙烯管材不仅韧性、挠性好，而且焊接性能极佳，管道连接过程中施焊效果可靠，造价低；同时具有良好的气密性、耐腐蚀性和良好的抵抗裂纹快速传递能力，因而广泛用于市政、石油、化工、燃气等建设领域

     关键词：聚乙烯  热熔  施工         1 聚乙烯管（PE）热熔焊工艺原理         热熔焊焊接是利用加热工具将管道或与管件端面加热到210 ℃左右（具体以厂家提供参数为准，一般190℃～240℃），在可控压力下持续一定时间，使两端面熔合为一体，形成符合质量要求的管道焊接接头

    不同聚乙烯材料加热温度不同，具体根据材料生产商提供的焊接参数确定

             2 工艺流程及主要施工方法         聚乙烯管的焊接施工可以在管沟边进行也可以在管沟内进行，无论采取哪种方式都应将热熔焊机机架安置平稳

             2.1 操作工艺流程　管道、管件的验收→焊接准备→连接部位端部铣平和同轴度校对→测量拖拉力→在可控压力下焊接→管道吹扫→试压

             说明：管沟开挖及填埋等土建部分施工，在此不作说明

             2.2 主要施工方法         2.2.1 管道、管件的验收　管道、管件应根据施工要求选用配套的等径、异径弯头和三通等管件及法兰和阀门

    热熔焊接宜采用同种牌号、材质的管件，对性能相似的不同牌号、材质的管件之间的焊接应先做试验，试验合格后方能在工程中使用

             2.2.2 焊接准备：①应先检查现场环境是否符合热熔的环境要求，当现场环境不能满足施工条件时，应采取相应措施使之满足热熔要求

    ②检查焊接机(热熔焊机)状况是否满足工作要求，检查机具各个部位的紧固件有无脱落或松动

    ③检查(电)机电线路连接是否正确、可靠

    ④检查液压箱内液压油是否充足

    ⑤确认电源与机具输入要求是否相匹配

    ⑥加热板是否符合要求(涂层是否损伤)

    ⑦铣刀和油泵开关是否正常等

    ⑧设定加热板温度190～240℃

    （具体以各厂家提供参数为准）

    ⑨接通焊机电源，打开加热板、铣刀和油泵开关并试运行

             2.2.3 连接部位端部铣平和同轴度校对：①用干净的布清除两管端部的污物

    将管材置于机架卡瓦内，使对接两端伸出的长度大致相等且在满足铣削和加热要求的情况下应尽可能缩短，通常为25～30mm

    管材在机架以外的部分用支撑架托起，使管材轴线与机架中心线处于同一高度，然后用卡瓦紧固好

    ②置入铣刀，先打开铣刀电源开关，然后缓慢合拢两管材焊接端，并加以适当的压力，直到两端面均有连续的切屑出现，撤掉压力，略等片刻，再退出活动架，关掉铣刀电源

    切屑厚度应为0.5～1.0mm，通过调节铣刀的高度可调节切屑的厚度

    ③取出铣刀，合拢两端管，检查两端对齐情况

    管材的错位量不应超过管壁厚度的10%或1mm中的较大值，通过调整管材直线度和松紧卡瓦可在一定程度上进行校正；合拢时管材两端面间应没有明显缝隙，缝隙宽度不能超过:0.3mm(D≤225mm)、0.5mm (225mm＜D≤400mm)或1.0mm(D＞400mm)

    如不满足上述要求应再次铣削，直到满足为止

             2.2.4 测量拖拉力(移动夹具的摩擦阻力)　由于各个场地条件的不同，会导致移动夹具(包括拖动聚乙烯管) 的摩擦阻力各不相同

    在实际施工中应考虑这个摩擦阻力，它与工艺参数压力(说明书中规定的压力) 叠加在一起得到实际使用压力

    管材在夹具中夹好后，慢慢移动夹具，此时测得的力为拖拉力，可由压力表读出，做好记录

             2.2.5 在可控压力下焊接：①正常情况下在做准备工作时先打开加热板进行预加热，时间约为20分钟左右可达设定温度，在此期间完成3.2.3和3.2.4工作

    ②加热板温度达到设定值后，放入机架，施加压力Pa1(即拖拉力和说明书中规定的压力之和)，直到两边最小卷边达到规定宽度时（凸起均匀）压力减小到规定值Pa2 (使管端面与加热板之间刚好保持接触) ，进行吸热

    ③吸热时间满足后，退开活动架，迅速取出加热板，然后合拢两管端

    切换时间(tu/S) 应尽可能短，不能超过规定值

    取下加热板时，应避免与熔融的端面发生碰撞，若已发生，应在已熔化的端面彻底冷却后，重新开始整个焊接过程

    ④迅速闭合夹具，并在规定的时间内，匀速地将压力调节到熔接压力（冷却压力），同时按下冷却时间按钮，记录冷却时间

    夹具闭合后升压时，应均匀升压，不能太快或太慢，应在规定的时间内完成，以免形成假焊、虚焊；此过程保压自然冷却过程

    ⑤冷却到规定的时间后，卸压，松开卡瓦，取出连接完成的管材，用笔在焊口处标明编号和焊工标记，准备下一接口的焊接

    卸管前一定要将系统压力降为零；若需移动焊机，应拆下液压导线，并及时做好头处的防尘工作

    ⑥合格的焊缝应有两翻边，焊道翻卷到管外圆周上，两翻边的形状、大小均匀一致，无气孔、鼓泡和裂纹，两翻边之间的缝隙的根部不低于所焊管子的表面 2.2.6 管道吹扫及试压　管道吹扫及试压应按《聚乙烯燃气管道工程技术规程》（CJJ63-2008）和《城镇燃气输配工程施工及验收规范》（CJJ33-2005）相关规定执行

             3 质量控制措施         3.1 质量标准　质量验收主要依据:设计图纸、现行《燃气工程用埋地聚乙烯管材》、《城镇燃气输配工程施工及验收规范》CJJ33-2005、《聚乙烯燃气管道工程技术规程》CJJ63-2008

             3.2 质量管理控制措施         3.2.1 建立完善实施质量体系所必需的组织机构、责任制，促进质量体系有效运转

    质量管理中严格执行ISO9002质量保证体系和公司质保手册、程序文件

             3.2.2 确保材料质量、加强质量检验、安全生产、施工进度各职能的协调与管理

    项目部设立质保科(质安组)，设专职质检员2名、质保人员1名，专人负责质量的检查、评定及质保体系的运行

             3.2.3 及时参加业主或监理召开的质量协调会议，积极主动参加质量协调，坚决不把不合格、不达标的工序产品带到下道工序

             3.2.4 对不合格产品或可能不合格的产品，发现后立即组织有关人员进行检验与分析、落实纠正措施实施的协调、记录和监视

             3.2.5 加强职工教育，使项目部全体人员提高质量意识，加强职工技术培训，提高职工的技术水平，牢固树立“百年大计，质量第一，质量是企业生命”的意识

             3.2.6 施工管理人员、班组长、操作人员具备相应的管理业务水平和技术操作能力，关键、特殊岗位人员必须持证上岗

             3.2.7 编制分部、分项工程作业指导书及工程质量计划，每道工序执行“三检制”

    行使质量否决权，上道工序质量不合格，决不进行下道工序的施工

    工程质量与经济利益直接挂钩，实行优质优价

    做好施工技术交底和技术复核工作，对已完成的分部分项工程尤其是隐蔽工程要及时验收，做好质量信息分析和台帐工作

             3.2.8 在施工过程中，对各项影响施工质量的因素实施有效控制，确保产品符合设计和规范质量要求

    施工班组成员进行自检、互检、保证本班组施工质量

             3.2.9 进行全员文明生产与成品保护的职业道德教育，采取积极可靠的成品、半成品保护措施、并实行经济奖罚

             3.2.10 对外采购物资的采购进行计划控制，质量控制，遵守技术规范设计图纸和定货单的要求

             3.2.11 制定有关质量文件和记录的管理方法，做好工程隐检、预检资料，分部分项工程验收资料，各种试验数据，鉴定报告，材料试验单，各种验证报告的收集整理工作

    技术资料应与工程同步

             3.2.12 认真审阅图纸，明确设计意图，合理编排施工程序

             3.2.13 施工中出现的技术问题，应由现场技术负责人会同设计部门及建设单位协调解决，施工人员不得擅自处理