四川江油城投债权2023年资产项目政府债定融

江油城投：
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⭕四川江油城投债权2023年资产项目政府债定融
?【产品名称】江油城市投资发展债权资产项目
?【产品规模】3亿
?【产品期限】12月、24月、36月
?【付息方式】自然季度付息（3月、6月、9月、12月）10日支付
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无关内容：

随着我国国民经济的高速发展，我国高等级公路建设呈现出突飞猛进的势态

    高等级公路对线型等方面的要求使得山区公路中出现了许多高墩桥梁，增加了施工难度

    本文根据吉茶高速公路C1合同段的桥梁高墩柱施工过程，将主要采用钢管支架及特制定型钢模板来组织施工的高墩施工工艺详加阐述，供大家参考

     　　2、工程概况 　　本桥位于吉茶高速公路C1合同段内，桥位地处湘西自治州吉首市西南郊区雅溪村，中心桩位为K0+450，该桥上部构造为23×30m的预应力连续T梁，桥长706.7m，下部构造为柱式墩配桩基、整体式台配桩基、重力式台配扩大基础，其中5-11号墩、17号墩、21号墩为薄壁式空心墩

    该桥桥位区属低山丘陵之山间冲沟地貌，地形起伏较大，底面高程204.00～260.00m，桥最大架空高度36m

     　　3、高墩施工的特点及难点 　　该桥梁所处地形复杂，交通运输不便，而且大部分桥墩身高

    工程量大，工期短，因此桥墩施工是该工程的关键所在

    然而对于20m以上的高墩柱却存在以下的特点： 　　3.1施工周期长

    对于高空作业，模板的受力自成体系，从模板的受力性能考虑，高墩柱混凝土的一次浇筑高度一般为4~6m.对于20m以上高墩的施工次数至少在4次以上，这样每一根墩柱的施工周期相当长，受机械设备等因素影响，有的墩柱施工工期达到5、6个月之长

     　　3.2模板和机械设备的投入大

    由于单根高墩柱的施工周期长，且受总工期的限制，各大桥的高墩柱只能采取平行作业的施工组织方法，每根墩柱至少配备6m高度的模板，使其自成施工体系，这样模板的投入相当大

    受起吊能力的限制，高墩柱施工须配备大吨位的吊车，且全标段高墩柱数量多，分散于不同的山沟内，致使吊车等设备很难相互调配使用，导致机械设备的投入也大

     　　3.3高墩施工定位控制难度大

    对于高桥墩来说，截面相对面积小、墩身高、重心高、墩身柔度大、施工精度要求高，是其显著的特点，施工时轴线很难准确控制

     　　3.4高墩施工接缝的处理要求高

    高墩柱不仅仅只是一个简单的受压构件，而且还受到复杂的弯矩扭矩作用，必须保证墩身有一定的柔度，在荷载和各种因素作用下其弯曲和摆动不可避免，因此对高墩的施工质量要求很高，而高墩的施工缝如处理不到位，就成为墩身受力的薄弱处

     　　3.5高空作业，施工安全度低

     　　4、施工方案 　　4.1施工方案简介： 　　针对墩柱墩身较高的特点，墩柱模板全部采用特制定型钢模板，由两块半圆拼装而成，模板每节高度分1.5m、2.5m、3m三种，其中1.5m、2.5m为D140的模板，3m为D180模板

    采用吊车进行模板安装，在吊车不能所及的高度采用卷扬机和临时固定在已浇混凝土柱顶的吊架吊装施工时所需材料和安装墩柱模板（1.5m/节），在模板顶和中部分别以风缆绳紧固稳定，保证立模后的刚度及竖直度

    墩柱混凝土在吊车能及的高度用混凝土运输车送至现场，以吊车配混凝土吊斗，利用串筒浇筑，吊车不能及的高度，用混凝土输送泵直接送至模板内浇注，用插入式振捣器振捣，混凝土采取分层连续进行浇注，每层厚度不大于30cm，中间因故间断不能超过前层混凝土的初凝时间

    混凝土采取集中拌和，混凝土搅拌车运输

     　　4.2施工工艺流程（见图1） 　　5、施工关键技术 　　5.1测量放样 　　先对墩柱的结构线及墩柱中线进行测量放样，墩柱前后、左右边缘距设中心线尺寸容许偏差10mm

    墩柱施工前，将桩顶冲洗干净，并将墩柱结构线以内的混凝土面凿除浮浆，整理连接钢筋

     　　5.2钢筋工程 　　严格按照经监理工程师审批的支架方案进行塔设，墩柱支架塔设完成后进行墩柱钢筋帮扎施工

    钢筋统一在加工棚进行下料和制作，钢筋的调直、截断及弯折等均应符合技术规范要求，钢筋加工完成后进行编号堆放，运至作业现场再用定滑轮吊至作业平台进行绑扎、焊接

    对于变截面高墩，应注意墩柱主筋接长时应注意焊接接头必须错开，使接头钢筋面积不超过钢筋总面积的25%；箍筋接头应在四角错开，弯钩长度满足设计及抗震要求

    按设计及规范制作的墩柱钢筋笼用吊车吊装时对位要准确，采用垂线法定位，中心点误差控制在2cm内，墩柱边侧的保护层利用垫块来保证，并对盖梁连接钢筋进行预留

     　　5.3支架与立模板： 　　5.3.1墩柱支架搭设 　　a、技术要求：墩柱脚手架主要起稳固模板、操作架、支撑及垂直运输作用，必须具有足够的强度、刚度和稳定性；支承部分必须有足够的支承面积，如安设在基土上，基土必须坚实并有排水措施；脚手架立杆间距及横杆步距必须满足使用要求

     　　b、搭设方法：清平夯实基土（最好将脚手架支承于墩柱承台上），围绕墩柱搭设立柱钢管支架：采用立杆24根，立杆采用搭接的方式连接，搭接长度不小于50cm，搭接范围内的扣件不少于2个

    各立杆间布置水平撑，并适当布置垂直剪力撑，剪力撑与水平方向成45°角放置

    钢管支架立杆的纵横向间距为1.4m×1.4m，横杆步距为1.6m，则搭设一个立柱支架钢管总长为2360m，扣件约1180个

     　　b、支架受力分析及计算：钢管支架自重力：19090N，施工荷载：10000N，合计：F=29090N.考虑施工时的不均匀性，取不均匀系数1.5，则刚支架所受总荷载为：F=29090N×1.5=43635N

    每根立杆承受荷载为：43635/8=5454N，则用￠48×3mm的钢管面积A=424，钢管回转半径为：I=15.9mm

     　　1）按强度计算，立杆的受压力为：σ=N/A=5454N/424mm2 　　2）按稳定性计算，立杆的受压应力为：长细比：λ=L/I=1600/15.9=100 　　查《钢结构技术规范》表，b类截面轴心受压构件的稳定系数，Φ=0.432 　　σ=N/（Φ×A）=5454/（0.432×424）=29.8N/mm2<215N/mm2 　　3）钢管支架其横杆抗弯强度σmax和刚度Wmax为： 　　抗弯强度σmax=ql2/10w=31167×1.42/（10×4.49×103）=1.4Mpa 　　其中：w—钢管的截面最小抵抗矩w=4.49×103mm3 　　f—钢材强度设计值，为215Mpa 　　q=43635N/1.4m=31167N/m 　　刚度Wmax=ql2/150EI=31167×1.44/（150×2.06×105×10.78×104）=36×109< 　　其中：I—钢管截面惯性矩I=10.78×104mm4 　　E—弹性模量E=2.06×105Mpa 　　容许挠度为3mm 　　根据以上计算结果，钢管支架立杆受压应力和横杆抗弯强度及刚度都小于容许值可满足施工要求，则该支架方案是可行的

     　　5.3.2立模板 　　墩柱模板全部采用特制定型刚模板，由两块半圆拼装而成，模板每节高度分1.5m、2.5m、3m三种，其中1.5m、2.5m为D140的模板，3m为D180模板

    采用吊车进行模板安装，在吊车不能所及的高度采用卷扬机和临时固定在已浇混凝土柱顶的吊架吊装施工时所需材料和安装墩柱模板（1.5m/节），在模板顶和中部分别以风缆绳紧固稳定，保证立模后的刚度及竖直度

    墩柱高度在≤15m时，采取一次性装模到位，并进行混凝土浇筑

     　　5.4浇筑混凝土 　　混凝土浇注前对支架、模板、钢筋进行检查，符合设计及规范要求后方可进行混凝土浇注，混凝土浇筑采用一次支模到顶，一次混凝土浇筑的方法施工，中间不留施工缝

    混凝土采取集中拌和，混凝土搅拌车运输

    混凝土拌和中严格控制材料用量，并对拌和出的混凝土进行塌落度测定，控制好水灰比

    墩柱混凝土在吊车能及的高度用混凝土运输车送至现场，以吊车配混凝土吊斗，利用串筒浇筑，吊车不能及的高度，用混凝土输送泵直接送至模板内浇注，用插入式振捣器振捣，混凝土采取分层连续进行浇注，每层厚度不大于30cm，中间因故间断不能超过前层混凝土的初凝时间

    混凝土浇注过程中设专人检查支架、模板、钢筋的稳固性，发现问题及时处理

    混凝土浇筑后进行表面抹平，混凝土初凝以后及时养护，防止混凝土表面出现裂缝

     　　5.5拆膜及养护 　　混凝土达到设计强度的75%后拆除墩柱模板，用塑料薄膜覆盖养护，模板拆除时按顺序拆卸，防止撬坏模板和碰坏结构

     　　6、高墩施工的几点体会 　　6.1尽量保证1根墩柱施工的连续性，减少中间停顿时间，以加快分项工程的完工时间，缩短计量支付的周期，减轻资金周转压力

     　　6.2搞好安全施工是高墩柱施工的关键环节之一，要经常对施工操作人员进行安全教育，强化安全意识，各工序应按安全操作规程办事

     　　6.3由于模板周转次数多，因此易产生模板变形，应在2.8m宽模板的加强肋中间设1道横穿墩身的对拉螺杆，高度方向每隔1m设1道与加强箍固定联结

     　　7、结束语 　　实践证明，采用高墩钢管支架及特制定型刚模板的施工技术，对高空、立体、平行、交叉作业有了可靠的安全保证，同时也加快了工程进度，降低了工程成本，因此此技术是合理可行的

     先后在会宁县鸡儿嘴(K105+150)和青江驿(K54+740)取代表性黄土土样，在界石铺到青江驿段K54+680的U形黄土冲沟内取饱和软黄土土样，及在国道309线王源岘子及雷家岘子内取夯填黄土土样，现场测定了含水量和容重，在室内进行了微观结构观测和矿物成份分析及物理力学特性试验，并进行了饱和及非饱和黄土力学性质的本构关系研究

    从试验中可以看出，对非饱和的黄土填土，采用Daniel方式的E—μ非线性弹性模型，可以较满意地描述材料的应力应变特性

    而对于饱和软黄土，其不排水应力应变及孔隙水压力发展规律，具有特征阶段性

    材料的应力应变特性，若用E—μ模型表达，当应力水平S＞0.5时，破坏比Rf的微小变化将引起弹性模量Et的很大变化，即放大倍数β对Rf非常敏感

    对此研究提出了适合饱和软黄土的一个新的K—G模型及相应的参数确定方法

         实验表明，上述模型已能很好地描述饱和软黄土的应力应变特性

         随着施工的机械化程度的提高及振动碾的采用，填土的干容重已远远超过过去人工夯实及非振动式压路机所能达到的水平

    为此，由重型击实标准确定的最大干容重达到18.72kN/m3，最佳含水量降至12.5%

    填筑干容重由过去的15.7～16.7kN/m3提高到17.64kN/m3

    这对高路堤的性态产生深远的影响

    首先 干容重的提高 使击实土的湿陷系数 降至远小于0.015，变为非自重湿陷性黄土

    此外，土的压缩系数在P=200kPa、300kPa、和600kPa时，而一般天然黄土的压缩系数为2.0～20.0×10-4kPa-1，这意味着路堤的沉降比过去有所降低，预留沉落量也可相应减小

         2、高路堤的离心模拟试验方法     离心模型试验是根据重力场与离心力场等效的原则，利用离心机所提供的离心力场来模拟土工建筑物的重力场

    使模型中的应力和应变与原型中对应的数值完全相等

    从而客观地显示原型在各个时期和各种受力情况下的性态

    它可以在仿真的应力场中模拟土体及结构物，以便揭示其未知性态，或收集积累土体及结构物的性态资料，实现了室内试验和野外试验的完美结合

    具有比普通的1.0g模型试验，如土工槽和振动台试验有不可比拟的优点

         3、高路堤的平面离心模型试验研究     对应于路基顶宽12m的路堤，共进行了12组平面应变模型的离心试验研究(模型比为1∶200)

    路堤高度 从30m至63.8m， 边坡从 1∶1.75 变至1∶0.5

     试验土体干容重分γd=16.17kN/m3和17.64kN/m3两种

    重点模拟了路堤在施工过程中、完工时刻、路堤挡水时三种情况下路堤的性态

    模拟的固结变形期为2.3～7.2年，试验时对整个剖面布置了变形观测网，并安装若干位移传感器和土压力盒，测定堤顶沉降和堤内土压力

    试验结果表明，当填土干容重γd=16.17kN/m3时，建在天然新黄土上的46m高的黄土路堤，当边坡为1∶1.5时，路堤建成7.2年后，堤顶沉降为100cm；而建在板岩(接近刚性)上的路堤，当边坡比1∶1.5时，建成7.2年后，挡水20m深堤顶沉降为143.7cm，即压实度为86%时，沉降比达3.1%～3.2%

    当填土干容重达17.64kN/m3，即压实度达94%时，30m高路堤的沉降比，在不挡水时为0.3%～1.3%，挡水时为0.34%～1.39%

    高63.8m的路堤不挡水时，边坡降至1∶0.5时，仍能稳定，且沉降比只为0.60%

    但不断挡水和坡面浸水时，边坡1∶1.2为临界边坡，当坡比n≥1.2时，沉降比仅为0.62%，而坡比n降至1.0时，沉降比升至1.25%，当坡比降至0.63时，路堤边坡将整体滑移

         根据试验结果，对于60m以下高度的路堤，从变形角度看，在挡水、坡面冲刷等不利组合下，边坡取1∶1.2是合适的，而从稳定角度看，边坡还可以陡一些

         老黄土或红色黄土地区的路堑边坡情况，也接近上述结果

         4、高路堤的三维离心模拟试验研究     三维离心模型试验特点在于考虑冲沟岸坡对路堤的影响，真实地再现高路堤的实际工作状态，研究中共进行了3组试验，模拟了高为30m，γd=17.64kN/m3的路堤，冲沟岸坡分别为1∶0.6和1∶1.0，路堤边坡为1∶1.5，路堤不挡水及挡水时(水位高度为11m)的工作状态，同时还比较了分层填筑与一次填筑的差别，进行了多层填筑，多次运转的三维模型试验

         试验指出，在路堤不挡水时，其沉降仅为堤高的0.22%～1.2%

    其中路堤部份压缩量占总沉降的约50%，地基沉降又约占50%

    三维模型获得的路堤最大沉降量发生在0.5～0.7堤高的附近，堤顶沉降在施工刚结束时，仅为2cm，而在15m深的水作用1.6年后，堤顶沉降增加40cm

    为此建议在正式铺设柔性路面前，让路堤经受1～2个雨季的变形调整是必要的

         沉降沿路中心线的分布规律具有十分重要的意义

    虽然沉降在冲沟两端交界附近及中心点较大，而在两侧较小，但在数值上相差并不大，这与一般沉降与填土高度成正比的认识相差很大

    因此，若预留沉落量沿轴线以填高成正比布置，则路堤沉降后的形状必然为类似的中部突起而两端下陷的不利情况

    这种情况后来已在G312线车道岭段的若干路堤上被证实

    为此，建议新黄土地区预留沉落量应均匀布置

    两端的起点应在冲沟边缘前5m左右

         5、高路堤的三维非线性有限元分析     为了细致地了解黄土高路堤及冲沟体系的空间变形和应力分布情况，进行了高30m，坡比为1∶1.5的高路堤横剖面的平面应变非线性有限元分析，以及冲沟宽高比分别为B/H=2.2、1.6、1.0时，路堤冲沟体系的三维非线性有限元分析

    主要结论为：     (1)地基为坚实黄土时，30m高路堤堤顶沉降为16cm；地基为深厚新黄土时，堤顶最大沉降为36.7cm

    计算沉降比实测沉降稍小，主要因为试验的加载速率较快，试验结果偏于安全

         (2)沉降沿冲沟方向的分布形状为：靠近冲沟起始及终了位置附近的沉降大，两中部沉降小，这已为三维离心试验所揭示

         (3)由于新黄土冲沟压缩变形后，强度有所增加，试验测定的沟底土压力，略比计算值小，即拱效应更加强烈

         (4)在跨沟方向和顺沟方向皆存在拱效应

         6、黄土高边坡稳定分析方法     黄土高路堤和高路堑的滑动形态，经分析仍以圆弧形滑动面的符合程度最好，因而采用了圆弧条分法对黄土边坡进行稳定计算，在微机上调试成功了可采用瑞典圆弧法或简化肖甫法的计算程序，即多种土质转动平衡分析程序REAME(RotationalEgailibriumAnalysisofmultilayeredEmbankmongs)

     该程序的特点如下：     (1)可处理由很多土质组成的任何形状的边坡

         (2)可计算静态情况，也可计算有地震的情况

         (3)可根据给定的测压管水面线或孔隙压力比考虑渗流的作用，若需要还可同时考虑几种渗流的情况

         (4)既可用简化肖甫法，也可用常规法求安全系数

    当用常规法找到最危险圆弧后，对此特定圆弧，也可用简化肖甫法计算安全系数

         (5)在半径控制上可设立一个或多个半径控制区的圆弧数目，也可以给定

         (6)最危险圆弧的探索，既可采用自动搜索，也可采用通过网络的搜索方法

         (7)为避免形成浅层圆弧滑面，可以事先给定一个最小深度，如果每个圆弧的最大条块高度比最小深度还小，则不进行计算

         REAME程序的框图

    验证表明，该程序的计算结果，同实验结果是吻合的

    例如，高63.8m，坡比1∶0.50的边坡稳定系数为1.39，而坡比为1∶0.63但上游挡水23m深时，Fs=0.848＜1.0，说明已溃溻

         7、改进黄土高路堤设计的若干建议     通过对黄土的力学特性、高路堤的变形和稳定性状态的认识，拟提出以下设计和施工改进措施：     (1)填土干密度应严格质量控制，若压实度不足90%，则沉降将显著增加

         (2)对压实度达到94%的黄土高路堤，沉降为堤高的0.5%～0.9%

    挡水至堤高的1/3时，路堤沉降将进一步增加

    故建议预留沉降量为堤高的1.0%～1.5%

    路堤处在腰岘部位或有涵洞时，预留沉降量可相应减少

         (3)对跨越新黄土地区冲沟的高路堤，预留沉降量宜沿路线均匀布置，只有跨越坚硬黄土地带的冲沟时，才能将预留沉降量以同堤高成正比的方式布置

         (4)对60m以内高度的路堤，无论从变形还是稳定的因素考虑，采用1∶1.2边坡即可满足要求

    为此，常规分为1∶1.5、1∶1.75、1∶1.20和1∶2.25几级变坡设计的方案，可简化为1∶1.2或1∶1.5一坡到顶

    错台，只有在养护需要时，才有必要设置

         (5)路堤施工时，原冲沟边壁的处理应切实可靠

    完工后路堤边坡应有必要的保护措施

         (6)鉴于路堤挡水在堤顶引起的沉降，可能使路面遭受破坏，故应在路堤使用1—2个雨季沉陷稳定后再修建高等级路面工程

      

四川江油城投债权2023年资产项目政府债定融