四川龙阳天府新区建设投资债权资产拍卖

国家级新区+百亿级发行主体+百亿级双担保主体
【四川龙阳天府新区建设投资债权资产拍卖】
规模：总规模50000万
期限：12个月/24个月
【债权转让费】
一年期：10万-50万-100万：8.6%-8.8%-9.1%
两年期：10万-50万-100万：8.7%-9.0%-9.4%
【付息还本】
10万起投，以1万元为单位递增
每周三、周五成立起息；
按自然季度支付收益（每年3月、6月、9月、12月20日付息），自资产成立之日起算，到期还本
【融资主体】
四川龙xx
担保人一：简阳两湖xx限公司（AA）
担保人二：简阳市现代xxxx限公司（AA）
【资金用途】
补充融资方流动性资金
【风控措施】
简阳两湖一山投资xx）、简阳市现代工业投资发展有限公司（AA）对本债权资产承担不可撤销的连带责任担保。
【还款来源】
融资方经营活动现金流；
担保方经营活动现金流。
【项目亮点】
1、融资方：四川龙xx资有限公司是简阳市当地重要平台；注册资本为180000万元人民币。截至最新审计报告，融资方总资产为339.85亿元，资产负债率为51.20%，流动比率为4.41；主体信用评级为稳定长期AA级，资产规模过百亿，经营状况良好，偿债能力强。
2、担保方一：简阳两湖一山投资有限公司为当地重要城投公司；注册资本和实缴资本为30000万元人民币，截至最新审计报告，担保方总资产为101.64亿元，资产负债率为44.78xx市现代工业投资发展有限公司成立于2008年8月12日，主要经营范围包括建设工程施工、土地整治服务、房屋拆迁服务；城市绿化管理等基建类。该公司经营稳定，利润增长平稳，作为承担政府相关职能的主体，为当地基础设施建设作出卓越贡献。简阳市现代工业投资发展有限公司对本债权资产承担不可撤销的连带责任担保。
4、地区经济： 简阳市是四川省首批扩权强县试点市，地理位置优越，集航空、铁路、高速公路于一体。同时被评为是中国农业综合开发支持新农村建设示范市（县）、四川省农业产业化龙头企业集群发展试点市（县）、四川省中小企业发展基地（县）。该市经济增速不断增长，2022年地区GDP总值为470.44亿元，一般公共预算收入32.88亿元，财政实力突出，区域发展前景良好。

优质知识分享：

特别是对于抗震及结构的整体性、规则性的要求更高

    工业建筑由于使用功能的要求，结构布置往往不甚合理，如层高不均匀、楼板开孔大等，因而结构形式往往不规则

    在设计的时候，需要在遵循规范的同时大胆灵活的解决一些结构方案上的难点、重点，根据程序计算结果，针对具体不满足规范条文的情况，采取相应的调整措施，以满足结构设计规范规定及工艺的使用功能要求

     　　关键词：不规则,单榀框架,轴压比,弹性层间位移角,层间承载力比 　　0引言 　　在结构设计中，框架的传力路线应简捷明了

    在荷载作用下，结构的传力路线越短、越直接，结构的工作效能越高，工程造价也越少；从力学观点看，框架平面布局中，尽量使柱网按开间等跨和进深等距布置，这样可以相应减少边跨柱距，也可以充分利用连续梁的受力特点以减少结构中的弯距，可以使各跨梁截面趋于一致，从而提高结构的整体刚度

     　　但是对于工业建筑来说，为满足工艺设备布置的要求，结构层高往往不均匀，甚至可能相差几倍，有时由于场地条件制约，投资成本考虑，结构方案经常会布置成竖向和平面均不规则的框架结构

    因此，在抗震烈度较高的地区，对于不规则框架结构梁、柱的布置，特别是框架柱截面大小是否仍由轴压比控制，需根据不同的结构布置进行计算分析

     　　1工程概况 　　越南位于东南亚热带季风区

    年平均气温23.0℃，平均相对湿度85.0％，主导风向是东北和西南，平均风速3.7m/s，年平均降雨1700.0mm

     　　本次设计内容为石灰石制浆及石膏脱水楼框架，采用钢筋混凝土框架结构，框架抗震等级为二级，抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度0.15g，特征周期0.55s，环境类别为二a类，混凝土耐久性要求：最大水浇比0.50

    场地类别为III类，基本风压W＝1.25kN/m2

     　　石灰石制浆及石膏脱水楼为钢筋混凝土框架结构建筑，该建筑为三层，局部四层,建筑高度30.0m

    建筑内部设二部楼梯并通至屋顶，一层层高10.000m，二层层高6.000m，三层层高8.000m，四层层高6.000m

    一层设球磨机房、石膏库，二层设石灰石旋流器室、皮带输送机房，三层设有真空皮带脱水机房，四层设石膏旋流器等，结构布置见图1～图4

     　　图1石灰石制浆及石膏脱水楼柱布置图 　　图210.000m层模板图 　　图316.000m层模板图 　　图424.000m层模板图 　　2计算分析 　　2.1结构方案分析 　　2.1.1凹凸不规则 　　《建筑抗震设计规范》（GB5011-2010）第3.4.3条规定：平面凹进的尺寸，大于相应投影方向总尺寸的30％，定义为凹凸不规则

     　　由框架平面图可以看出，凹进尺寸为9m/18m＝50％>30％，属于凹凸不规则

     　　2.1.2单跨框架 　　《建筑抗震设计规范》（GB5011-2010）第6.1.5条规定：甲类、乙类建筑以及高度大于24米的丙类建筑，不应采用单跨框架结构

     　　由框架平面图6-8轴线/B-C轴线可以看出，属于单榀框架

     　　2.1.3轴压比 　　轴压比指柱的组合轴压力设计值N与柱全截面面积A和混凝土轴心抗压强度设计值fc乘积之比值，即轴压比为N/fcA

    限制轴压比来保证结构的延性

    首层较高，为10m，在计算时，需注意柱截面是由轴压比控制还是层间位移比控制

     　　2.1.4竖向规则性 　　《建筑抗震鉴定标准》（GB50023-2009）第x.x.x条规定：钢筋混凝土结构楼层现有受剪承载力应按下式计算，此参数限制结构的竖向布置规则性，可以用来判断薄弱层

     　　Fy=ΣFcy+0.7ΣFmy+0.7ΣFwy 　　式中：Fy为楼层现有受剪承载力； 　　ΣFcy为框架柱层间现有受剪承载力之和； 　　ΣFmy为砖填充墙框架层间现有受剪承载力之和； 　　ΣFwy为抗震墙层间现有受剪承载力之和

     　　2.1.5层间位移角 　　《建筑抗震设计规范》（GB5011-2010）第5.5.1条规定：层间位移角按弹性方法计算的楼层层间最大位移与层高之比计算，用来限制正常使用下的水平位移，确保结构有足够的刚度

     　　本次设计层高较高，且分布不均匀，计算时需注意此参数是否满足规范限值1/550

     　　2.2PKPM计算模型建立与参数选取 　　2.2.1振型的选取 　　《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）第5.1.13-2条规定：抗震计算时，宜考虑平扭藕联计算结构的扭转效应，振型数不宜小于15，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90％

     　　振型组合数是软件在做抗震计算时考虑振型的数量

    该值取值太小不能正确反映模型应当考虑的振型数量，使计算结果失真；取值太大，不仅浪费时间，还可能使计算结果发生畸变

    本次建模振型取15个，X方向的有效质量系数为99.64％，Y方向的有效质量系数为99.43％，满足要求

     　　2.2.2层高的确定 　　第一层计算层高12m（基础顶标高为-2.000m），初步计算后，Y方向层间位移角1/550无法满足要求，主要原因就是层高较高，且单榀框架，抗震不利，采取的措施是在6.300标高处，增加了一层外框架梁，减小层高，且增大刚度，并且将框架平面图6-8轴线/B-C轴线中，Y方向的梁截面加大，且调整次梁的设置方向，将初次建模X方向设置的次梁调整成Y方向设置

    经计算，层间位移角满足规范要求

     　　2.2.3单榀框架柱截面尺寸的确定 　　框架平面图6-8轴线/B-C轴线的柱截面，初算时取的柱截面面积为750×1050，由计算结果，发现柱子轴压比很小，最大约0.3，但是层间位移角最不利的为1/543，不满足规范规定小于等于1/550的要求

    初步分析原因是因为结构方案的凹凸不规则和单榀框架的扭转，竖向构件的刚度不满足，因此需要增加柱截面面积；柱配筋也较大，初步分析原因是因为抗震设防烈度较高，且场地类别为III类，由水平地震力和风荷载引起的的弯矩较大的原因

     　　综合考虑安全性及经济性，最终确定柱子大小为750×1250，经计算，最不利层间位移角为1/551，恰好满足规范规定的1/550的要求

     　　2.2.4结构周期折减系数 　　框架结构由于填充墙的存在，使结构的实际刚度大于计算刚度，计算周期大于实际周期，因此，算出的地震作用效应偏小，使结构偏于不安全，因此本工程结构的计算周期折减系数选取了0.9

     　　2.2.5梁刚度放大系数 　　《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）第5.2.2条规定： 　　SATWE计算软件的梁输入模型均为矩形截面，未考虑因存在楼板形成T型截面而引起的刚度增大，造成结构的实际刚度大于计算刚度，算出的地震剪力偏小，使结构偏于不安全

    按照技术规程的规定，本工程计算时将梁刚度放大，放大系数中梁取2.0、边梁取1.5

     　　2.2.6抗震构造措施提高一级 　　《建筑抗震设计规范》（GB5011-2010）第3.3.3条规定：场地类别为III类时，设计基本地震加速度为0.15g的地区，宜按设防烈度8度（0.2g）的要求采取抗震构造措施

     　　按此要求，本次设计抗震构造措施需提高一级

     　　2.3计算成果分析 　　2.3.1柱轴压比 　　《建筑抗震设计规范》（GB5011-2010）第6.3.6条规定： 　　根据SATWE计算结果可以看出，柱轴压比最大为0.33，远小于0.75，满足要求

     　　2.3.2楼层抗剪承载力、承载力比值分析 　　分析过程见表1

     　　表1楼层抗剪承载力、承载力比值表 　　层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:XRatio_Bu:Y 　　410.2136E+040.2295E+041.001.00 　　310.3195E+040.3690E+041.501.61 　　210.8137E+040.9952E+042.552.70 　　110.6123E+040.9307E+040.750.94 　　注：Ratio_Bu为层间承载力比

     　　X方向最小楼层抗剪承载力之比:0.75层号:1塔号:1 　　Y方向最小楼层抗剪承载力之比:0.94层号:1塔号:1 　　《建筑抗震设计规范》（GB5011-2010）第3.4.4条规定： 　　根据分析，满足不小于相邻上一楼层65%的要求，说明对结构方案分析及建模过程中采取的调整措施是有效的

     　　2.3.3楼层最不利位移分析 　　分析过程见表2

     　　通过计算结果分析可知，最不利位移为Y方向风荷载（表中是地震作用，二者矛盾）作用下的层间最大位移角1/551，接近限值1/550

    最小楼层受剪承载力之比和最大位移角均接近限值，说明在填充墙、混凝土等级等不变的情况下，框架柱截面刚好满足规范的要求

    而由本文2.3.1分析得出的柱轴压比最大为0.33，说明本工程框架柱的截面面积并非由轴压比控制

     　　注：Floor：层号；Jmax：节点号；Max-(Y)：最大Y向位移；Max-Dy：最大Y向杆间位移；Ave-(Y)：Y平均位移；Ave-Dy：Y平均杆间位移；Ratio-(Y)：Y向位移比；Ratio-Dy：Y向杆间位移比；H：层高；Max-Dy/h：最大杆间位移角；DyR/Dy：有害位移角比例；Ratio_A：本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大值

     　　2.3.4单榀框架柱配筋分析 　　分析过程见图5

     　　柱左侧受力五个数字含义从上到下分别为：该柱X、Y方向的剪力，柱底轴力，X、Y方向的弯矩

    由计算结果可以看出，X方向最大弯矩为3321.4kN.m，Y方向最大弯矩为1070.5kN.m，而柱底最大轴力只有3803.4kN,说明柱配筋不受压力控制，而是由弯矩控制

    证明模型建立中的初步分析是对的，此时，在柱截面满足层间位移角的前提下，考虑降低配筋量，选取合适的柱截面

     　　图5单榀框架柱底力简图 　　3结束语 　　本文阐述了不规则框架结构在设计过程中应注意的问题

     　　设计不规则框架结构，应首先判断结构方案的可行性，对所有计算结果认真分析、准确判断，对可能碰到的问题，提前采取措施予以解决后方可应用于实际工程中

    只有熟练地掌握规范，并具有准确的结构概念和工程概念，才能设计出既安全又经济适用的工程

     　　参考文献： 　　【1】GB5011-2010，建筑抗震设计规范 　　【2】JGJ3-2010，高层建筑混凝土结构技术规程 　　【3】GB50023-2009，建筑抗震鉴定标准 　　【4】PKPM2010-SATWE