四川泸州纳溪云溪水务债权转让项目

【四川泸州纳溪云溪水务债权转让项目】
?? 【规模】3亿
?? 【期限】2年
?? 【付息】季度付息
?? 【收益】两年期：
10-50-100-300万
8.7%-9.0%-9.3%-9.5%
??【资金用途】补充公司流动资金。

四川泸州纳溪云溪水务债权转让项目

优质知识分享：

必须符合设计要求及国家标准，应有出厂质量证明书及复试报告

    冷拉Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ级钢筋还应有冷拉后的机械性能试验报告

      2.1.2  预应力筋的锚具、夹具和连接器的形式，应符合设计及应用技术规程的要求，应有出厂合格证，进入施工现场应按《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204—92）的规定进行验收和组装件的静载试验

      2.1.3  灌浆用的水泥不得低于425号，普通硅酸盐水泥或按设计要求选用，应有出厂合格证书和复试报告单

      2.1.4  主要机具有：液压拉伸机、电动高压油泵、灌浆机具、试模等

      2.2  作业条件  2.2.1  施加预应力的拉伸机已经过校验并有记录

    试车检查张拉机具与设备是否正常、可靠，如发现有异常情况，应修理好后才能使用灌浆机具准备就绪

      2.2.2  混凝土构件（或块体）的强度必须达到设计要求，如设计无要求时，不应低于设计强度的75%

    构件（或块体）的几个尺寸、外观质量、预留孔道及埋件应经检查验收合格，要拼装的块体已拼装完毕，并经检查合格

      2.2.3  锚夹具、连接器应准备齐全，并经过检查验收

      2.2.4  预应力筋或预应力钢丝束已制作完毕

      2.2.5  灌浆用的水泥浆（或砂浆）的配合比以及封端混凝土的配合比已经试验确定

      2.2.6  张拉场地平整、畅，张拉的两端有安全防护措施

      2.2.7  已进行技术交底，并应将预应力筋的张拉吨位与相应的压力表指针读数、钢筋计算伸长值写在牌上，并挂在明显位置处，以便操作时观察掌握

     3  操作工艺  3.1  工艺流程：      检查构件（或块体）        ↓  预应力筋制作→穿预应力筋        ↓  锚具检验→安装锚具及张拉设备←张拉设备预检        ↓      张  拉        ↓        孔道灌浆→制作水泥浆试        ↓      起  吊←压水泥浆试块    3.2  检查构件（或块体）：尤其要认真检查预应力筋的孔道

    其孔道必须保证尺寸与位置正确，平顺畅通，无局部弯曲；孔道端部的预埋钢板应垂直于孔道轴线，孔道接头处不得漏浆，灌浆孔和排气孔应符合设计要求的位置

    孔道不符合要求时，要清理或作好处理

      3.3  穿预应力筋：  3.3.1  穿筋前，应检查钢筋（或束）的规格、总长是否符合要求

      3.3.2  穿筋时，带有端杆螺丝的预应力筋，应将丝扣保护好，以免损坏

    钢筋束或钢丝束应将钢筋或钢丝顺序编号，并套上穿束器

    先把钢筋或穿束器的引线由一端穿入孔道，在另一端穿出，然后逐渐将钢筋或钢丝束拉出到另一端

      3.3.3  钢筋穿好后将束号的在构件上注明，以便核对

      3.4  安装锚具及张拉设备：安装锚具及张拉设备时，对直线预应力筋，应使张拉力的作用线与孔道中心线在张拉过程中相互重合；对曲线预应力筋，应使张拉力的作用线与孔道末端中心点的切线相互重合

      3.5  张拉：  3.5.1  预应力筋的张拉程序，应按设计规定进行，若设计无规定时，可采取下列程序之一：  3.5.1.1  0→105%σcon持荷2min→σcon  3.5.1.2  0→103%σcon  σcon为预应力筋的张拉控制应力

      3.5.2  预应力筋的张拉顺序应符合设计要求，当设计无具体要求时，可采取分批、分阶段对称张拉

      采用分批张拉时，应计算分批张拉的预应力损失值，分别加到先张拉预应力筋的张拉控制应力值内，或采用同一张拉值逐根复位补足

      3.5.3  单根预应力粗钢筋（采用拉伸机张拉螺丝端杆锚固）张拉时，应先少许加力，将垫板位置按设计规定找准，然后按规定张拉程序张拉

    张拉完毕，用扳子拧紧螺母，将钢筋锚固，测出钢筋实际伸长值，并作好张拉记录

      3.5.4  预应力钢丝束采用双作用千斤顶张拉锥形锚楦锚固时，应按下列要求操作：  3.5.4.1  预拉：将钢丝拉出一小段长度后，检查每根钢丝是否达到长度一致，如有不一致时，应退下楔块进行调整，然后于用力打紧楔块

      3.5.4.2  张拉及顶压：预拉调整以后方可按规定张拉程序张拉

    张拉完毕，测出钢丝伸长值，若与规定符合，就可进行顶压锚塞

    顶压锚塞时必须关闭大缸油路，给小缸进油，使小缸活塞猛顶锚塞

      3.5.4.3  校核：将千斤顶装入未张拉的一端进行张拉，张拉到控制应力后，猛顶锚塞

    当两端都张拉顶压完毕后，应测量钢丝滑入锚楦中的内缩量是否符合要求，如果大于规定数值，必须再张拉，补回损失

      3.5.4.4  钢丝断丝和滑脱的数量，严禁超过构件同一截面钢丝总数的3%，且一束钢丝只允许一根

    如超过上述规定，必须重新张拉，这时应把钢丝拉到原来的张拉吨拉，拉松锚塞，用一根钢钎插入垫板槽口内，卡住锚塞，然后大缸回油，锚塞被拉出，取出整个锚楦

    分别检查锚环是否被抽成凹槽，锚塞的细齿是否被抽平，若有这类情况，要调换锚具，重新张拉，如果锚环、锚塞仍然完好无损，则只要在顶压时加大压力顶紧锚塞

      3.6  填写施加预应力记录

      3.7  孔道灌浆：  3.7.1  灌浆孔道应压水清洗干净，并检查灌浆孔、出气孔是否与预应力筋孔道连通，否则，应事先处理

      3.7.2  预应力筋张拉完后应尽早进行孔道灌浆，以减少预应力损失

      3.7.3  灌浆压力一般为0.4～0.6MPa

      3.7.4  灌浆顺序应先下后上，避免上层孔道漏浆把下层孔道堵住，待排气孔冒出浓浆后，即堵死排气孔，再压浆至0.6MPa，保持1～2min后，即可堵塞灌浆孔

      3.7.5  制作试块并注意养护

      3.8  浇筑封端混凝土或端部防护处理，并注意混凝土养护

     4  质量标准  4.1  保证项目：  4.1.1  预应力筋的品种和质量必须符合设计要求和有关标准的规定

      检验方法：检查出厂质量证明书和试验报告单

      4.1.2  冷拉钢筋的机械性能必须符合设计要求和施工规范的规定

      检验方法：检查出厂质量证明书、试验报告和冷拉记录

      4.1.3  预应力筋所用的锚具、夹具和连接器质量必须符合设计要求和施工规范及专门规定

      检查数量：按《混凝土结构工程施工及验收规范》第六章第6.2.12条的规定抽取试件

      检验方法：检查锚具、夹具和连接器的出厂合格证、硬度、静载锚固性能及外观尺寸检查报告

      4.1.4  混凝土强度及块体立缝混凝土（砂浆）强度，必须符合设计要求和施工规范和规定

      检验方法：检查同条件养护混凝土（砂浆）试块的试验报告

      4.1.5  锚固阶段张拉端预应力筋的内缩量必须符合混凝土施工规范第6.3.9条的规定

      检验方法：检查施加预应力记录

      4.1.6  孔道水泥浆强度必须符合设计要求或施工规范的规定

      检验方法：全面观察检查和检查水泥浆试块的试验报告

      4.2  基本项目：  4.2.1  实际建立的预应力值与设计规定值偏差的百分率应不超过±5%

      检查数量：按预应力混凝土工程不同类型件数各抽查10%，但均不少于3种

      检验方法：检查施加预应力记录

      4.2.2  预应力筋（钢丝、钢绞线或钢筋）断裂或滑脱的数量严禁超过结构同一截面预应力总根数的3%，且一束钢丝不超过一根

      检查数量：全数检查

      检验方法：全面观察和检查施加预应力记录

     5  成品保护  5.1  构件起吊时不得发生扭曲和损坏

      5.2  堆放场地应平整、坚实，垫块要上下一致

     6  应注意的质量问题  6.1  预应力张拉端的设置，应符合设计要求，当设计无具体要求时，应符合下列规定：  6.1.1  抽芯成形孔道时的预应力张拉：对曲线预应力筋和长度大于24m的直线预应力筋，应在两端张拉；对长度不大于24m的直线预应力筋，可在一端张拉

      6.1.2  预埋波纹管孔道时的预应力张拉：对曲线预应力筋和长度大于30m的直线预应力筋，宜在两端张拉，对长度不大于30m的直线预应力筋，可在一端张拉

      当同一截面中有多根一端张拉的预应力筋时，张拉端宜分别设置在结构的两端

      当两端同时张拉一根预应力筋时，宜先在一端锚固，再在另一端补足张拉力后进行锚固

      6.2  平卧重叠浇筑的构件，宜先上后下逐层进行张拉

    为了减少上下层之间因摩阻引起的预应力损失，可逐层加大张拉力

    但底层张拉力不宜比顶层张拉力大5%（钢丝、钢绞线、热处理钢筋）或9%（冷拉Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ级钢筋），且最大张拉应力：冷拉Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ级钢不得超过屈服强度的90%，钢丝、钢绞线不得超过屈服强度的75%，热处理钢筋不得超过标准强度的70%

    张拉后的实际预应力值的偏差不得超过规定值的5%

      6.3  预应力锚固后的外露长度，不宜小于30mm

    锚具应用封端混凝土保护，如需长期外露，应采取措施防止锈蚀

      6.4  预应力筋张拉后，孔道应尽快灌浆

    用连接器连接的多跨连续预应力筋的孔道灌浆，应张拉完一跨随即灌筑一跨，不应在各跨全部张拉完毕后一次连续灌浆

      6.5  孔道灌浆应采用标号不低于425号的普通硅酸盐水泥配置的水泥浆；对孔隙大的孔道，可采用砂浆灌浆

    水泥浆及砂浆强度，应满足设计要求，且均不应低于20N/mm2

      6.6  灌浆水泥浆水灰比为0.4～0.45，搅拌后3h泌水率宜控制在2%，最大不得超过3%，水泥浆中可掺入对预应力筋无腐蚀作用的外加剂

    一般可掺入0.05%～0.1%的铝粉或0.25%的木质素磺酸钙减水剂

      6.7  当用冷拉粗钢筋作预应力筋时，必须先焊上端杆螺丝，然后再进行冷拉，使各对焊接头进行一次冷拉考验

     7  质量记录  本工艺标准应具备以下质量记录：  7.1  混凝土构件、块体张拉强度试件试压报告单

      7.2  预应力筋的出厂质量证明或试验报告单

      7.3  预应力筋的冷拉记录

      7.4  冷拉预应力筋的机械性能试验报告

      7.5  冷拉预应力筋焊接接头试验报告

      7.6  预应力筋锚具和连接器的合格证及检验记录

      7.7  预应力张拉设备校验记录

      7.8  预应力张拉记录

      7.9  预应力孔道浆试块强度试压报告单及水泥出厂合格证

      7.10  混凝土构件、块体标准试块强度试压报告

      7.11  设计要求的其它有关资料

       对下方建筑物的使用功能和安全性产生影响甚至造成严重危害

    控制上方卸荷对下方已有建筑物的影响以及合理选择控制地下建筑物位移的工艺，保证下方建筑物的正常使用，成为工程界急需解决的一个难题

     　　上海东方路下立交工程基坑开挖位于已运营的地铁隧道二号线之上

    在地铁隧道上方开挖宽达18m、深6.5m的深基坑工程，基坑坑底距隧道顶部的最近距离只有2.8m

    常规的大面积开挖不能满足地铁隧道的容许变形要求，故采用考虑时空效应的施工方法进行开挖

    基坑开挖必然引起下方建筑物的位移，下方建构筑物位移量的大小与许多因素有关，如：基坑卸荷量（开挖深度）、卸荷模量、开挖方式（时空效应）等等

    然而，下方建筑物所允许的位移量是非常小的

    我们从施工工艺上分析开挖卸载对下卧隧道的影响，并提出控制措施，取得了成功

     　　2工程概况 　　东方路下立交工程位于上海东方路、世纪大道和张杨路交叉口（见图1）

    下立交工程下方有已建及规划建设的3条轨道交通线穿过，自北向南依次为明珠线二期、地铁二号线及规划地铁R4线区间隧道（见图2）

    工程范围全长600m.其中N1、N2分段位于正在运营中的地铁二号线上方，施工过程中必须对地铁线进行保护

    运营地铁二号线隧道距地道底板最近处为2.8m，隧道大多位于④灰色淤泥质黏土中

    工程地质特性见表1

     表1   工程地质条件 　　3减小隧道位移的施工控制措施 　　3.1加固地基 　　为了确保下立交工程的施工安全，也确保运行中地铁二号线的安全，本基坑工程采用了水泥搅拌桩加固、三重管高压旋喷桩加固和双液注浆加固

    通过加固软弱地基，提高土体强度，防止土体液化，从而增加基坑的抗浮性能，提高基坑的稳定，减小坑底的回弹及下方隧道的隆起变形

     　　③-1层为灰色淤泥质粉质黏土，饱和，含水量50%，土质不均，③-2、③-3层为粉土和粉质黏土，土层也饱和，该三层土层正好在下立交底板的位置

    在施工期间，如果这三层土受到扰动或遇到水，极容易液化，进而引起基坑塌方，造成事故

    我们对这三层土也进行加固，注入了大量水泥浆，提高了土层的土体强度和密度以及回弹模量

     　　3.2施作搅拌桩 　　在隧道上方搅拌桩施工时，搅拌桩施工的卸荷量也受搅拌桩的水灰比和注浆量的影响，通过调整注浆量和控制水灰比可以调整卸荷量

    并且根据搅拌桩的挤土效应的力学模型，深层搅拌桩的挤土效应与贯入的“泥浆桩”的等效半径和桩长有关，控制注浆量和控制水灰比可以调整“泥浆桩”的等效半径，从而控制搅拌桩的挤土效应

     　　下行线隧道两侧分别连续施作了2根、6根、21根深层搅拌桩，其隧道隆起增量值见图3

    隧道隆起增量值随着连续成桩数量的增加呈现增加的趋势，但并不是线性增加，而是逐渐地减缓

    从图3可以看出，减少每次连续成桩数量，待打桩产生的孔隙水压力部分消散后继续进行深层搅拌桩施工是控制隧道隆起值的有效途径

     　　进行大面积深层搅拌桩加固时，在不同打桩条件下，上下行线底隆起值比较见图4

    下、上行线隧道实测值分别是在N1区、N2区（如图2）深层搅拌桩施工过程中，下（上）行线隧道的实测隆起值

    上下行线隧道隆起实测值相差如此大（其相对隧道位置、桩长、等效桩数相同）的主要原因是下行线隧道边加固采取了下列措施

     　　（1）充分利用遮拦效应 　　由于在下行线隧道外侧已经打了一排遮拦桩，遮拦桩施工完毕到靠近遮拦桩的深层搅拌桩施工已有20d左右的时间，遮拦结构达到了比较高的强度，水泥土和型钢形成一个整体，能承受一定的水平荷载；而上行线隧道外侧的遮拦桩施工完毕到靠近遮拦桩的深层搅拌桩施工只有3d，水泥土还远没有达到强度，其遮拦效果不好

     　　（2）控制连续成桩数量 　　N1区的深层搅拌桩每天施工7～14根，共施工了11d，而N2区相同桩数的深层搅拌桩只施工了3d，几乎是连续施工

    由于隧道的变形主要是由深层搅拌桩施工产生的孔隙水压力引起，N1区搅拌桩的施工速度很慢，先前打桩产生的部分孔隙水压力已经消散，因而隧道的隆起值较N2区施工时的小得多

    N2区的深层搅拌桩几乎是连续成桩，其产生的超孔隙水压力来不及消散，隧道隆起较大

     　　（3）隧道上方加固 　　在地铁隧道两侧进行抗拔桩施工前，先在隧道上半圆环圈采用双液注浆加固，双液注浆厚度1m.双液分别为A液和B液，A液为水∶水泥∶膨润土∶外掺剂=0.7∶1.0∶0.03∶0.03，水泥采用42.5普通硅酸盐水泥；B液为水玻璃；A液∶B液=1∶1

     　　地基加固的作用：首先，增大土体的C、φ值，增大土体的弹性模量，使得基床系数k增大，进而使得隧道纵向弹性特征值增大，从而隧道的变形减小；其次，加固体形成的整体性很好的空间厚板体系，在打桩产生挤土作用时，增大土体对隧道的约束，从而可以有效地限制隧道的隆起

     　　合理安排打桩顺序，先在地铁隧道上方进行地基加固，然后打靠近隧道的深层搅拌桩（内插型钢）作为遮拦结构，利用先打桩自身的遮拦作用，可以减小隧道的隆起值

     　　在N1区施工之前，在隧道上半圆环圈采用双液注浆加固，加固已有25d左右的时间，而在N2区深层搅拌桩施工前，下行线隧道上方没有进行加固

    隧道上方加固提高土体的强度，增大了土体对隧道的约束，从而可以有效地限制隧道的隆起

     　　从图4中可以明显看出，采取上述打桩措施具有很好的效果，可以减小搅拌桩施工引起隧道的变形

     　　3.3基坑土体分层、分条开挖 　　基坑开挖前对施工范围内土体（包括坑内土体、坑底土体及隧道周边土体）进行加固，使土体具备自立性，以利土体开挖

    待坑内土体、坑底土体及隧道周边土体、卸载抗拔桩达到设计强度（底板以上土体强度达到1.0MPa，底板以下土体强度达到1.2MPa）后才进行开挖

    N1、N2两个基坑均长约26m，宽18.1m，与地铁二号线近于垂直，出于保护地铁线，不能按照常规方法进行土方开挖，必须考虑分层、分小段、分条开挖

     　　（1）分层开挖 　　基坑深达6.5m，不应一次开挖到底，一次大面积卸荷会使得地铁隧道的回弹量过大，超过地铁保护的要求限制

    对于N1段，因为加固的时间相对较短，坑内土体的强度相对较小，故分4层开挖，上面的3层（D1、D2、D3）采用整体挖除（图5），下面的一层分条开挖

    破土削掉0.5m土层D1，监测数据在控制范围以内再挖D2层，D2层厚1m，地铁隧道回弹量为0.75mm，而后挖D3，D3层厚2m，地铁隧道回弹量为1.98mm，很明显，大面积卸荷时，卸荷量对地铁隧道的影响非常的大

    N2段一方面由于土体加固的时间相对较长，坑内土体的强度也就相对较大，另一方面受实际的施工条件和工期的限制，决定分三层开挖（图6），一二两层为一次性挖除，第三层分条开挖，相应调整了每层开挖土体的厚度，监测结果显示地铁隧道的回弹量完全在控制的范围内

     　　（2）分条开挖 　　以前杨高路下立交开挖基坑的分条方式为土条的中线与地铁隧道基本平行，开挖时地铁隧道的回弹较大

    本工程施工中，为减小各条土体开挖对地铁隧道的影响，基坑土条与隧道成斜交，如图7所示，基本垂直

    这种分条方式相当于土条中只有一部分土体开挖会对隧道回弹产生较大的影响，同杨高路下立交相比，相当于减小了地铁隧道上部的卸荷量，从而使得隧道的回弹量小些

       　　（3）加设支撑 　　为了减少基坑暴露时间，按照设计要求，土方开挖分段、分层、分小段，并限时完成每小段的开挖、开挖后加支撑1～2道，纵向间距4m. 　　3.4监测及信息化施工 　　隧道上方的基坑开挖是高风险性工程，下立交通道底离运营地铁隧道顶最近只有2.8m，运营地铁隧道的变形控制要求极高，因此跟踪监测十分重要

    东方路下立交工程中采用了自动监测系统，进行信息化施工技术

     　　地基加固和基坑开挖期间，根据大量的监测数据，利用理论和数值反分析工具预测预报下一步施工引起隧道位移，随时掌握隧道位移情况，及时预报施工中出现的问题，信息化指导施工

     　　4控制效果 　　在东方路下立交工程的施工过程中，紧密结合工程，提出基坑施工对下方运营地铁隧道变形的控制方法，解决了隧道上方近距离基坑开挖的施工这一国内外罕见的技术难题，成功地将运营地铁隧道的位移控制在20mm之内

    运营地铁隧道下行线最终隆起12.25mm，上行线最终隆起11.79mm，确保了地铁的运营安全